Saat menghitung ventilasi ruang ketel, perlu untuk menentukan tiga kali pertukaran udara, dan juga saat menghitung struktur yang mudah diatur ulang, diperlukan nilai seperti volume ruang ketel. Pertanyaannya adalah bagaimana menentukan volume ini?! Pada kursus pelatihan lanjutan di kota megah St. Petersburg, orang yang sangat berwibawa di bidang desain ruang ketel, Tuan Paley, berpendapat bahwa volume ini ditentukan dengan mengurangkan volume pipa dan peralatan dari volume ruangan, yang pada gilirannya konsisten dengan akal sehat, tetapi saya tidak menemukannya kerangka peraturan, yang dapat mengkonfirmasi hal ini! Meragukan keberadaannya, saya menyampaikan pertanyaan ini kepada kepala organisasi ahli di bidang rumah boiler dan pasokan gas - darinya saya menerima jawaban yang sama seperti dari Paley. Sekaligus diklarifikasi bahwa itu dalam semacam penjelasan, mereka tidak ingat persis nomor dan namanya, tapi pasti ada. Saya sangat ingin memiliki dokumen yang membicarakan hal ini.

🔥Contoh perhitungan LSC https://morozofkk.ru/?newsid=3299

Alasan:

Klausul A.1.4 SP 12.13130.2009 "Definisi kategori bangunan, bangunan dan instalasi luar ruangan untuk proteksi ledakan dan kebakaran dan bahaya kebakaran“(sebagaimana diubah pada tanggal 09 Desember 2010) ditetapkan bahwa volume bebas ruangan ditentukan sebagai selisih antara volume ruangan dan volume yang ditempati oleh peralatan teknologi. Jika volume bebas ruangan tidak dapat ditentukan , maka secara kondisional dapat diambil sama dengan 80% volume geometri ruangan.

Mengingat perhitungan kategori bangunan dalam hal ledakan dan bahaya kebakaran dilakukan berdasarkan SP 12.13130.2009, maka ketika menghitung luas bangunan yang mudah dipindahkan, volume bebas ruangan dapat ditentukan berdasarkan dari klausul A.1.4. SP 12.13130.2009.

Perhitungan pertukaran udara dilakukan sesuai dengan metode yang ditetapkan oleh SNiP 41-01-2003 "Pemanasan, ventilasi dan pengkondisian udara", SP 60.13330.2012 "Pemanasan, ventilasi dan pengkondisian udara. Edisi terbaru SNiP 41-01-2003 ".

Sesuai dengan Lampiran “L” SNiP 41-01-2003, volume ruangan (Vp) diambil sebagai volume konstruksi ruangan, dan untuk ruangan dengan tinggi 6 m atau lebih, Vp harus diambil sebagai

A adalah luas ruangan, m(2).

Sesuai dengan pasal 6.2.6, 6.9.26 SP 4.13130.2009 "Sistem proteksi kebakaran. Membatasi penyebaran api di fasilitas perlindungan. Persyaratan untuk perencanaan ruang dan solusi desain" (sebagaimana diubah pada 27 Mei 2011) ketika menggunakan bahan bakar cair dan gas di ruang ketel, harus disediakan struktur penutup yang mudah diatur ulang, yang luasnya ditentukan dengan perhitungan. Dalam tidak adanya data perhitungan, luas bangunan yang mudah dipindahkan harus paling sedikit 0,05 meter persegi per 1 meter kubik volume bangunan kategori A dan tidak kurang dari 0,03 meter persegi untuk bangunan kategori B.

Untuk menghitung luas struktur yang mudah dipindahkan, digunakan volume bangunan tempat tersebut.

Klausul A.1.4 SP 12.13130.2009 “Definisi kategori bangunan, bangunan dan instalasi luar ruangan untuk bahaya ledakan dan kebakaran” (sebagaimana diubah pada 09.12.2010) menetapkan bahwa volume bebas suatu ruangan didefinisikan sebagai perbedaan antara volume ruangan dan volume yang ditempati peralatan teknologi. Jika volume bebas ruangan tidak dapat ditentukan, maka dapat diambil secara kondisional sama dengan 80% volume geometri ruangan.

Membenarkan perlunya struktur yang mudah diatur ulang (selanjutnya disebut LSK) (TKP 45-2.02-92, TKP 45-2.02-38).

Saat merancang struktur, perlu untuk memilih jenis struktur yang mudah diatur ulang dan parameternya. Untuk itu, luas LSC yang dibutuhkan dihitung untuk satu ruangan sesuai dengan TKP 45-2.02-38 (ruangan yang dilakukan perhitungan ditentukan oleh kepala perancang lapangan). Untuk bangunan lain kategori A dan B, perhitungan luas LSC yang dibutuhkan dilakukan sesuai dengan pasal 5.6.6 TKP 45-2.02-92. Selanjutnya, kemungkinan pemasangan LSC di dinding penutup luar dianalisis, dan ditemukan luas jendela yang dapat digunakan sebagai LSC. Jumlah jendela harus diambil sesuai dengan gambar denah lantai, dimensi jendela diperhitungkan dengan mempertimbangkan parameter yang dipilih pada sub-bagian 2.1. Hal ini memperhitungkan kemungkinan pemasangan jendela pada dinding api tipe 1 (TKP 45-2.02-92).

Jika luas jendela tidak mencukupi, maka perlu disediakan LSC pada pelapisnya (kaca skylight atau pelapis yang tidak memiliki sambungan kaku dengan elemen pelapis yang menahan beban).

DI DALAM pada kasus ini Di bagian teks, renungkan pertanyaan di bawah ini.

Untuk lapisan yang mudah dilepas, hal-hal berikut ditentukan:

Beban dari massa struktur pelapis;

Kehadiran dan susunan jahitan terbelah;

Cakupan area dibatasi oleh jahitan terbelah (card area).

Untuk kaca jendela atau skylight ditentukan hal-hal sebagai berikut:

Jenis kaca (biasa atau diperkuat);

ketebalan kaca;

Luas satu gelas dalam penjilidan.

Pada Tabel 2.10, rangkum data untuk ruangan di mana perangkat LSC diperlukan.

Tabel 2.10 – Parameter LSC

Contoh pengisian:

Menjamin keselamatan orang jika terjadi kebakaran

Penentuan parameter pintu keluar darurat dari lokasi

Di bagian ini, dengan mempertimbangkan persyaratan TCP 45-2.02-279, pertimbangkan masalah berikut dan sajikan dalam catatan penjelasan:

- pilih untuk setiap kamar jumlah yang dibutuhkan keluar dari lokasi;

Tempatkan pintu keluar darurat dari lokasi secara tersebar.

Mempertimbangkan diperbolehkannya membangun pintu keluar darurat melalui lokasi untuk tujuan lain:

Dari built-in dan sisipan melalui lokasi kategori B1-B4, G1-G2, dll.

Hitung untuk semua orang tempat produksi:

Berdasarkan tabel 11 dan 2 TKP 45-2.02-279, pilih lebar pintu keluar yang diperlukan dari tempat produksi;

Berdasarkan Tabel 9 TKP 45-2.02-279 untuk kawasan industri, jarak dari tempat kerja paling terpencil ke pintu keluar darurat terdekat dari lokasi dipilih (saat mempertimbangkan, perhatikan catatan pada Tabel 9),

Sajikan hasilnya dalam bentuk tabel 2.11.

Tabel 2.11 – Parameter pintu keluar darurat

Catatan:

1. Pada kolom 4 – 8, justifikasi peraturan ditempatkan setelah nilai (misalnya: pasal 2.26);

2. Pada kolom 5,7,8 – setelah nilai yang dihitung, nilai yang diperlukan ditempatkan setelah pecahan, kemudian nilai sebenarnya;

3. Pada kolom 3, hitung kepadatan lalu lintas manusia pada jalan umum dalam ruangan (catatan 1 tabel 9 TKP 45-2.02-279). Untuk melakukan ini, perlu mempertimbangkan hal-hal berikut: karena proyek kursus tidak memuat data tentang kuantitas dan dimensi peralatan teknologi, untuk menghitung kepadatan lalu lintas manusia di dalam bangunan, diasumsikan luas jalur evakuasi sama dengan 35% dari luas bangunan.

Contoh pengisian:

Pos. sesuai dengan gambar	Nama, kategori kamar	Luas, volume ruangan, jumlah orang, perkiraan kepadatan lalu lintas manusia	Jumlah pintu keluar dari lokasi	Lebar pintu: dihitung/minimum yang diperbolehkan/aktual, m	Tinggi pintu, m	Jarak dari tempat kerja paling terpencil ke pintu keluar lokasi ( tangga), M	Sebaran letak pintu keluar ruangan, m
	Toko perakitan, kategori B1	1200m2; 7200 m3; 212 orang, 0,44 orang/m2	ayat 3.9	2,23/0,8/3; t.12 / t.2	1.95 hal.4.6	90/40tab. 10	33/17 ayat 3.18
	Area persiapan pernis, kategori A	132m2; 792 m3; 5 orang, 0,09 orang/m2	pasal 3.9b	0,125 / 0,8 / 2 t.12 / t.2	1.95 hal.4.6	35/15 tab. 2	--

Menteri Pendidikan Federasi Rusia

Universitas Teknik Sipil Negeri Rostov

Disetujui pada rapat departemen

Api dan produksi

keamanan

PETUNJUK METODOLOGI

Ke kerja praktek № 1

« PERHITUNGAN WILAYAH STRUKTUR YANG MUDAH DILEPAS DARI KACA"

Rostov-on-Don

2002

UDC 69.05:658 382 (076.5)

Pedoman kerja praktek No. 2 "Penghitungan luas struktur kaca yang mudah dilepas" - Rostov n/a: Rost. negara membangun. universitas, 2002. - 8 Dengan .

Informasi dasar diberikan tentang teori masalah, metodologi dan prosedur untuk menentukan luas struktur yang mudah dilepas yang dibuat dalam bentuk lembaran kaca ganda

Dirancang untuk siswa dari semua spesialisasi dan bentuk studi.

LENGKAP. Prof., Ph.D. teknologi. Sains S.L. Pushenko

Prof., Dr.Tek. Ilmu Pengetahuan E.I.Boguslavsky

Editor N.E. Senang

Templat 2002, pos. 39

LR No.020818 tanggal 13 Januari 1999 Ditandatangani untuk dipublikasikan pada 24 September 2002. Formatnya 60x84/16.

Kertas tulis. Risograf. Uch. - ed. aku. 0,5.

Peredaran 50 eksemplar. Pesan 225

Pusat Editorial dan Penerbitan

Universitas Teknik Sipil Negeri Rostov

344022, Rostov-on-Don, st. Sosialis, 162

© Negara Bagian Rostov

Universitas Konstruksi, 2002

1. TUJUAN PEKERJAAN

Memperoleh keterampilan dalam menggunakan metodologi untuk menentukan luas struktur yang mudah direset (ELS).

2. PENDAFTARAN KERJA

Laporan tersebut harus diselesaikan dalam buku catatan tersendiri pada lembar buku catatan ganda tersendiri.

Laporan harus memuat bagian-bagian berikut: kode buku nilai, nomor kelompok, nama belakang dan inisial siswa, tanggal penyelesaian pekerjaan.

Dari awal halaman, laporan disusun menurut model berikut:

26.10.99., TV-510, Ivanov V.V., z.k.63071

Pekerjaan laboratorium No.6, opsi No.10

" Perhitungan luas struktur kaca yang mudah dilepas ".

Kemudian 6 bagian diberi nomor dan digarisbawahi.

1. Tujuan pekerjaan.

2. Informasi Umum(teori permasalahan dan instrumen yang digunakan).

3. Persyaratan peraturan (dokumen normatif untuk menghitung LSC).

4. Bagian percobaan (deskripsi instrumen dan rangkaian, urutan pengukuran dan pekerjaan, pengolahan hasil pengukuran, tabel ringkasan pekerjaan yang dilakukan).

5. Kesimpulan pekerjaan (bandingkan nilai yang diperoleh).

Dianjurkan untuk mempertahankan pekerjaan pada pelajaran berikutnya. Guru memberi tanda pada laporan kerja. Laporan yang diberi nilai diserahkan kepada guru pada saat ujian (tes).

3. INFORMASI UMUM

LSK digunakan di ruangan yang memiliki kategori bahaya kebakaran dan ledakan A dan B. Metode modern perlindungan terhadap ledakan di ruangan tersebut melibatkan, pertama-tama, pencegahan pembentukan campuran yang mudah terbakar dan menghilangkan sumber penyalaan. Tentang itu kegiatan tambahan dana besar dikeluarkan. Namun karena melanggar aturan operasi yang aman, perbaikan yang tidak tepat dan pemasangan peralatan teknologi, kegagalan fungsi alat kendali dan pengukuran dapat mengakibatkan ledakan di dalam ruangan. Beban yang timbul selama ledakan campuran gas, uap, atau udara di dalam ruangan jauh lebih besar daripada kekuatan struktur penutup yang menahan beban. Akibatnya, bangunan-bangunan hancur. Dimungkinkan untuk melindungi bangunan dari kehancuran dengan memasangnya di lokasi LSC. Berdasarkan sifat pekerjaannya, LSC dibagi menjadi 2 kelompok:

LSC dengan massa yang relatif kecil. Hancur seketika. Saat menghitungnya, gaya inersia yang timbul selama pergerakan LSC (kaca padat) diabaikan;

LSC yang gaya inersianya tidak dapat diabaikan. Dalam hal ini, terdapat pembukaan bukaan yang relatif lambat (tidak seketika) pada struktur penutup (ikat pinggang kaca berputar, panel dinding, pelat penutup, gerbang ayun).

4. PRINSIP PENGOPERASIAN LSK

Seperti telah disebutkan, tekanan ledakan (P dewasa ) dalam volume tertutup (lihat gambar, kurva 1) dapat secara signifikan melebihi kekuatan struktur penutup (P OKE ).

LSC dihancurkan pada tekanan tertentu (P R ) dan lubang terbentuk di dalam ruangan tempat produk pembakaran mengalir, dan tekanan di dalam ruangan tidak meningkat secara signifikan. Nilai kenaikan tekanan maksimum yang diijinkan dalam ruangan (P m ah ) setelah penghancuran LSC (R R ) tergantung pada luas LSC, kelembamannya, jenis dan jumlah bahan yang mudah terbakar, dll. Pada bangunan dengan cahaya alami, kaca lembaran harus digunakan sebagai kaca ringan. Jika daerah tersebut bukaan jendela tidak cukup, susun panel dinding khusus atau struktur penutup yang terbuat dari baja, aluminium dan lembaran asbes-semen dan isolasi yang efektif dengan beban desain tidak lebih dari 0,7 kPa. Kaca jendela tergolong LSK dengan ketebalan 3; 4; 5 mm dan luas minimum (masing-masing) 0,8; 1; 1,5 m Kaca bertulang tidak berlaku untuk LSK.

Perubahan tekanan dalam volume

jika terjadi ledakan campuran yang mudah terbakar:

1 - dalam volume tertutup;

2 - dalam volume setengah tertutup;

3 - saat menggunakan LSC dari grup kedua (inersia);

4- saat menggunakan LSC dari grup pertama (bebas inersia);

5- saat menggunakan LSC grup pertama dan kedua

5. PERSYARATAN PERATURAN

Menurut SNiP 231-03-2001 1, luas LSC ditentukan dengan perhitungan. Untuk menentukan perhitungan luas LSC digunakan standar SN 502-77 2 yang saat ini bersifat wajib. Saat ini, dari hasil penelitian telah ditetapkan 3 bahwa ketika nilai tekanan tertentu tercapai dalam suatu ruangan, semua kaca tidak terbuka pada saat yang bersamaan dan oleh karena itu bukaan jendela tidak sepenuhnya dibersihkan dari kaca, sehingga tidak memakan waktu. memperhitungkan CH. Proses pembukaan kaca dan pembersihan bukaan jendela tergantung pada luas lembaran kaca, ketebalan kaca, rasio aspek dan kondisi pemasangan kaca pada kusen jendela. Dengan mempertimbangkan penelitian yang sedang berlangsung, standar tersebut saat ini sedang direvisi dan diperbarui secara berkala. Dengan tidak adanya data perhitungan, luas LSC harus minimal 0,05 m 2 kali 1 m 3 volume ruangan kategori A dan tidak kurang dari 0,03 m3 2 - tempat kategori B.

6. BAGIAN PERHITUNGAN

6.1. Kondisi permasalahan. Tentukan luas LSC yang dibutuhkan, dibuat dalam bentuk lembaran kaca ganda, dan bandingkan dengan luas kaca yang tersedia, diambil dari kondisi cahaya alami yang dibutuhkan. Di meja 1 menunjukkan parameter ruangan dan kaca.

Tabel 1. Data awal

Pilihan	Volume ruangan P, m 3	Sirkulasi gas	Banyaknya gas di ruangan E, kg	Ketebalan kaca, mm	Luas kaca lembaran, m 2	Rasio aspek kaca	Area kaca untuk cahaya alami, M 2
	95000	propilena				1: 1,5	3930
	95000	metana				1: 1,33	2500
	95000	propana				1: 1	2800
	95000	Hidrogen				1: 1,5	3200
	95000	Aseton				1: 1,5

Catatan. Opsi 5 sesuai dengan kategori A tempat opsi 1, pekerjaan 1.

6.2. Solusi dari masalah tersebut.

6.2.1. Menurut aj. 1 kita menemukan laju pembakaran normal , derajat pemuaian maksimum produk pembakaran E dan konsentrasi sgeikiometri C untuk gas yang bersirkulasi dalam produksi (lihat Tabel 1).

6.2.2. Menentukan volumenya campuran yang mudah meledak:

M 3,

dimana E adalah jumlah zat yang masuk ke dalam ruangan menurut data perhitungan (ditentukan dalam kondisi pada Tabel 1);

C - konsentrasi stoikiometri campuran bahan peledak, g/m 3 (lihat pasal 4.2.1).

6.2.3. Kami menentukan persentase volume ruangan yang diisi dengan campuran bahan peledak:

dimana V adalah volume campuran bahan peledak, m 3 (lihat pasal 4.2.2);

P - volume ruangan (ditentukan dalam kondisi pada Tabel 1), m 3 .

6.2.4. Menurut aj. 2, koefisien pengisian volume ruangan dengan campuran bahan peledak diambil.

6.2.5. Kami menentukan tingkat ekspansi produk pembakaran yang dihitung:

dimana E adalah derajat pemuaian maksimum produk pembakaran (didefinisikan dalam paragraf 4.2.1 menurut Lampiran 1);

α adalah koefisien pengisian volume ruangan dengan campuran bahan peledak (didefinisikan dalam pasal 4.2.4).

6.2.6. Kami menentukan dampak ledakan tersebut kaca jendela:

di mana R st - dampak ledakan, kgf/m 2 , menghancurkan kaca kaca depan dengan kaca ganda dengan rasio aspek 1:1, diambil sesuai tabel. 2.

U adalah koefisien kondisi kerja, diambil sesuai tabel. 3.

Meja 2.

Ketebalan kaca	Dampak ledakan P per lembar kaca, m 2	Memecahkan kaca di F satu

Tabel 3

Rasio Aspek Kaca	1: 1	1: 1,33	1: 1,5	1: 1,75	1: 2	1: 3
Koefisien Y		1,04	1,08	1,16	1,25

6.2.7. Tentukan luas kaca yang dibutuhkan per 1 m2 3 volume ruangan:

dimana R o - Tekanan atmosfer, sama dengan 10 4 kgf/m2.

6.2.8. Tentukan luas kaca yang dibutuhkan:

7. KESIMPULAN PEKERJAAN

Kesimpulannya, Anda harus membandingkan nilai luas LSC yang diperoleh dengan nilai yang dibutuhkan untuk pencahayaan alami, dan juga membandingkan nilai K yang diperoleh. st dengan persyaratan SNiP.

Jika luas LSC yang dibutuhkan melebihi luas yang tersedia untuk menyediakan cahaya alami, maka Anda dapat:

Tingkatkan, jika memungkinkan, luas bukaan jendela;

Mengurangi jumlah bahan peledak yang beredar di dalam ruangan;

Ganti bahan yang mudah terbakar dengan bahan lain yang sifatnya berbeda;

Kurangi ketebalan kaca menjadi 3 mm;

Menambah luas satu lembar kaca dan mengurangi rasio aspek kaca;

Tingkatkan volume ruangan, mungkin dengan menggabungkannya dengan ruangan di sekitarnya;

Gunakan tidak hanya kaca sebagai LSK;

Sediakan alat ventilasi darurat di dalam ruangan, jika dilengkapi dengan kipas cadangan, penyalaan otomatis ketika konsentrasi bahan peledak maksimum yang diizinkan terlampaui, dan catu daya sesuai dengan kategori keandalan pertama. Dalam hal ini, jumlah bahan peledak di dalam ruangan:

Penghitungan diulangi, kali ini mengambil parameter E, bukan parameter E R . Parameter E diambil sesuai tabel. 1. Di sini A adalah nilai tukar udara, 1/s, yang dihasilkan oleh ventilasi darurat; T - durasi masuknya bahan yang mudah terbakar ke dalam ruangan, s, sama dengan;

300 detik - dengan shutdown manual;

120 detik - pada mati otomatis dengan kemungkinan kegagalan lebih dari 0,000006 per tahun;

Waktu respons sistem otomasi (tetapi tidak lebih dari 3 detik), jika kemungkinan kegagalan kurang dari 0,000006 per tahun atau redundansi elemen-elemennya dipastikan.

Lampiran 1

Nama zat	Konsentrasi stoikiometri campuran bahan peledak, C, g/m 3	Derajat pemuaian maksimum produk pembakaran, E	Kecepatan pembakaran normal campuran, G, m/s
propilena	94,2		0,683
metana	91,5		0,338
propana	89,2		0,455
Hidrogen	40,4		2,670
Aseton	88,5		0,430

Lampiran 2

Campuran soda dalam volume ruangan β, %	Koefisien pengisian volume ruangan dengan campuran bahan peledak /α/ pada derajat pemuaian maksimum hasil pembakaran /E/
										10,0
	0,04	0,05	0,05	0,06	0,06	0,07	0,08	0,08	0,10
	0,06	0,07	0,07	0,08	0,09	0,11	0,11	0,11	0,12
	0,10	0,11	0,12	0,13	0,14	0,16	0,17	0,17	0,18
	0,12	0,13	0,14	0,16	0,16	0,18	0,19	0,19	0,20
	0,17	0,18	0,19	0,20	0,21	0,22	0,23	0,24	0,25
	0,21	0,22	0,23	0,24	0,25	0,26	0,28	0,29	0,30
10,0	0,35	0,36	0,38	0,39	0,41	0,42	0,44	0,45	0,47
20,0	0,55	0,56	0,58	0,59	0,60	0,61	0,63	0,64	0,65
30,0	0,66	0,68	0,70	0,71	0,72	0,73	0,74	0,75	0,76
40,0	0,75	0,76	0,77	0,78	0,79	0,80	0,80	0,81	0,82
50,0	0,82	0,83	0,84	0,85	0,85	0,86	0,86	0,86	0,87
60,0	0,87	0,87	0,88	0,88	0,89	0,89	0,90	0,90	0,91
70,0	0,91	0,91	0,91	0,91	0,92	0,92	0,93	0,93	0,94
80,0	0,94	0,94	0,95	0,95	0,96	0,96	0,96	0,96	0,96
90,0	0,97	0,97	0,98	0,98	0,98	0,98	0,98	0,98	0,98
100,0	1,00	1,00	1,00	1,00	1,00	1,00	1,00	1,00	1,00

literatur

1.SNIP 2.09.02-85*. Kode bangunan dan peraturan (sebagaimana diubah pada 1 Juni 1991) Bangunan industri/Gosstroy Uni Soviet. - M.: CITP Gosstroy Uni Soviet. - 16 detik.

2.SN 502-77. Petunjuk untuk menentukan luas bangunan yang mudah diatur ulang - M.: Stroyizdat, 1978. - 17 hal.

3. Litvin N.A. Pola pembukaan kaca dan penilaian pengaruhnya terhadap ketahanan ledakan: Abstrak ... dis ... cand. teknologi. Sains - M.: LISI im. V.V. Kuibysheva, 1988. - 18 hal.

PERTAHANAN KEBAKARAN"

PERHITUNGAN PARAMETER

MUDAH UNTUK MENGHAPUS STRUKTUR

UNTUK TEMPAT BERBAHAYA KEBAKARAN LEDAKAN

Moscow UDC 624.01 BBK 38.96 R2 Tim penulis: Ph.D. teknologi. Sains D.M. Gordienko, A.Yu. Lagozin, A.V. Mordvinova, Ph.D. teknologi. Sains V.P. Nekrasov, A.N. Sychev (FGBU VNIIPO EMERCOM Rusia).

Perhitungan parameter struktur P24 yang mudah diatur ulang untuk bangunan yang mudah meledak dan berbahaya kebakaran fasilitas industri: rekomendasi. M.: VNIIPO, 2015. 48 hal.

Perlunya pengembangan rekomendasi ini disebabkan oleh kurangnya dokumen di bidang peraturan keselamatan kebakaran mengenai perhitungan parameter struktur yang mudah direset (ELS). Struktur yang mudah dilepas, yang sesuai dengan seperangkat aturan SP 4.13130.2013, harus dilengkapi di ruangan kategori A dan B untuk bahaya ledakan dan kebakaran, dirancang untuk mengurangi tekanan selama ledakan dan menjamin keselamatan manusia, lingkungan. keamanan struktur dan peralatan.

Rekomendasi menyajikan prosedur untuk menghitung parameter LSC dan diberikan dalam contoh spesifik definisi mereka untuk LSC jenis yang berbeda, dan juga memberikan indikator bahaya kebakaran dan ledakan bahan dan bahan tertentu serta metode untuk menghitung konsentrasi massa bahan bakar di lingkungan yang mudah terbakar.

Rekomendasi dapat digunakan untuk membakukan persyaratan keselamatan kebakaran fasilitas industri yang berbahaya terhadap ledakan dan kebakaran, khususnya fasilitas pengembangan ladang minyak dan gas. Penerapan rekomendasi oleh lembaga desain dan otoritas pengawasan kebakaran negara akan meningkatkan efisiensi kegiatan organisasi-organisasi ini.

UDC 624.0 BBK 38.96 © EMERCOM Rusia, 2015 © FGBU VNIIPO EMERCOM Rusia, 2015

PERKENALAN

Tempat kategori A dan B dalam hal ledakan dan bahaya kebakaran sesuai dengan seperangkat aturan SP 4.13130.2013 harus dilengkapi dengan struktur eksternal yang mudah diatur ulang (ELS). Pada saat yang sama, dokumen ini menunjukkan bahwa luas LSC yang dibutuhkan harus ditentukan dengan perhitungan. Namun di bidang standar keselamatan kebakaran, saat ini belum ada rekomendasi untuk menghitung parameter standar keselamatan kebakaran.

Ada metode untuk menentukan area depresurisasi aman yang diperlukan pada perangkat dan bangunan teknologi untuk mengurangi tekanan ledakan campuran gas-uap-debu-udara di dalamnya (GOST R 12.3.047–2012, lampiran N). Ada juga metode untuk menghitung ketahanan ledakan bangunan selama ledakan deflagrasi internal* campuran gas-uap-udara. Pada tahun 2006 dikembangkan Kode Teknis Praktek Standar Republik Belarus TKP 45-2.02-38-2006 (02250), terdapat standar asing di bidang ini, misalnya standar AS NFPA 68, standar Inggris BSEN 14491 :2012, terdapat juga sejumlah monografi dan publikasi, disertasi, dll., yang membahas masalah proteksi ledakan pada bangunan industri bahan peledak yang menggunakan struktur keselamatan.

Persyaratan untuk pengembangan rekomendasi ini diambil sebagai dasar hukum federal tanggal 27 Desember 2002 No. 184-FZ dan tanggal 22 Juli 2008 No. 123-FZ, * Suatu bentuk pembakaran tidak tunak dimana penyalaan berurutan dari campuran yang mudah terbakar dilakukan melalui konduktivitas termal dan difusi.

serta ketentuan-ketentuan dokumen-dokumen di atas, hasil-hasil ilmiah dan praktis lainnya di bidang ini.

1. KETENTUAN UMUM

1.1. Rekomendasi ini menetapkan prosedur untuk menghitung parameter struktur yang mudah dibuang yang memberikan tekanan ledakan yang diizinkan selama ledakan deflagrasi di dalam bangunan yang termasuk kategori A dan B dalam hal ledakan dan bahaya kebakaran.

Untuk ledakan campuran gas-uap-debu-udara yang perkiraan kecepatan perambatan nyala api Naik melebihi 65 m/s;

Proses peledakan;

Ledakan debu bahan anorganik dan logam;

Bangunan yang dimensi liniernya (panjang, lebar, tinggi) berbeda satu sama lain lebih dari 10 kali lipat;

Spesifik Keputusan yang konstruktif LSC dan parameter elemen pengikatnya.

1.3. Struktur yang mudah diatur ulang adalah struktur penutup luar khusus dari suatu bangunan, struktur (atau bagiannya), yang dirancang untuk mengurangi tekanan selama ledakan untuk menjamin keselamatan manusia, keselamatan struktur dan peralatan.

1.4. Struktur yang mudah dilepas dibagi menjadi beberapa jenis:

Dapat dirusak - struktur di mana, bila terkena tekanan berlebih ledakan, terjadi gangguan makroskopis terhadap kontinuitas bahan penyusunnya;

Dapat dipindahkan – struktur di mana, ketika terkena tekanan ledakan yang berlebihan, elemen-elemen yang menahan struktur tersebut di dalam ruangan akan hancur;

Berputar – struktur di mana, ketika terkena tekanan ledakan berlebih, bidang struktur berputar pada sumbu horizontal atau vertikal tetap.

Jenis LSC ditentukan oleh fitur desainnya. Saat merancang dan menghitung LSC, mereka juga harus dibagi menjadi beberapa jenis. KE jenis yang berbeda termasuk LSC yang memiliki tipe berbeda dan tipe yang sama, tetapi berbeda dalam ukuran, berat atau parameter lain yang mempengaruhi efisiensi pembukaan struktur ini.

1.5. Keputusan tentang kelayakan penggunaan LSC dari satu jenis atau lainnya harus dibuat berdasarkan perbandingan karakteristik utamanya dalam kaitannya dengan kondisi spesifik konstruksi dan pengoperasian bangunan dengan bangunan yang mudah meledak dan berbahaya.

1.6. Kaca tetap (LSK yang dapat dipecahkan), kusen jendela yang dapat dibuka, pintu dan gerbang luar atau struktur berputar khusus (LSK yang dapat diputar), serta panel dinding yang mudah dilepas dan elemen penutup ruangan yang ringan (LSK yang dapat dipindahkan) dapat digunakan sebagai LSK.

1.7. Penggunaan kaca tetap sebagai kaca LSK yang dapat dirusak memungkinkan kami memperoleh solusi desain paling sederhana dan nyaman yang memenuhi persyaratan penerangan ruangan dan insulasi termal, serta mengurangi tekanan berlebih yang timbul di dalamnya selama ledakan darurat internal. Pada saat yang sama, untuk meningkatkan efisiensi pembukaan kaca tetap, jika memungkinkan, hal ini harus dilakukan sebagai kaca tunggal.

Maksimum dimensi yang diizinkan kacamata yang digunakan sebagai LSK, atau miliknya ketebalan minimal harus dipasang dengan perhitungan dengan memperhatikan pengaruh beban angin.

Saat menggunakan kaca tetap sebagai LSC, harus diingat bahwa pecahan yang terbentuk ketika kaca pecah dapat menyebabkan cedera pada orang yang berada di dekat dinding luar ruang ledakan dengan bukaan jendela kaca.

Jika data yang diperlukan mengenai pola bukaan kaca tersedia, bahan lembaran atau film, misalnya plastik, dapat digunakan sebagai pengganti kaca untuk membuat LSC yang dapat dirusak.

1.8. Saat memasang LSK yang berputar, preferensi harus diberikan pada selempang jendela yang dapat dibuka dengan engsel vertikal atau horizontal (atas atau bawah). Ikat pinggang jendela yang dapat dibuka dengan engsel vertikal atau horizontal atas lebih nyaman digunakan sebagai LSC.

Penggunaan pintu dan gerbang eksternal sebagai LSC berputar harus disediakan hanya jika kebutuhan pemasangannya ditentukan oleh persyaratan teknologi.

LSC yang berputar tidak boleh terbuka di bawah pengaruh beban angin.

Karena rotasi, dimungkinkan untuk membuka LSC dalam bentuk panel dinding di selungkup luar 6 ruang ledakan, serta elemen penutupnya. Namun, keputusan tersebut tidak diterima aplikasi praktis, meskipun dalam kondisi tertentu solusi tersebut mungkin lebih disukai daripada solusi yang memastikan pembukaan LSC tertentu karena perpindahannya.

LSK yang berputar dapat dipasang di dinding (panel dinding) menggunakan plastik dan bahan lainnya, yang memungkinkan peningkatan tidak hanya efisiensi pembukaan LSK, tetapi juga sifat insulasi termalnya dibandingkan dengan parameter selempang jendela yang dapat dibuka ini.

1.9. Dengan pembenaran yang tepat, panel dinding yang mudah dilepas dan elemen penutup ringan dari bangunan yang mudah meledak dapat digunakan sebagai LSC yang dapat dipindahkan.

Meningkatkan efisiensi pembukaan LSC yang dapat dipindahkan dapat dicapai dengan mengurangi ukuran dan beratnya, serta mengurangi tekanan berlebih yang diperlukan untuk menghancurkan (mengaktifkan) perangkat pengikat (penguncian).

1.10. Sifat-sifat bahan dan bahan yang mudah terbakar ditentukan dengan menggunakan data referensi berdasarkan hasil pengujian atau dengan perhitungan dengan mempertimbangkan keadaan parameter dan mode teknologi menggunakan metode yang disetujui dengan cara yang ditentukan.

1.11. Ketika mempraktekkan konstruksi LSC jenis baru yang tidak dipertimbangkan dalam rekomendasi ini, pengujian dilakukan sesuai dengan metode yang disetujui dengan cara yang ditentukan.

2. METODE MENGHITUNG PARAMETER

MUDAH UNTUK MENGHAPUS STRUKTUR

2.1. Parameter utama dari struktur yang mudah diatur ulang meliputi luas struktur yang mudah diatur ulang yang menutupi bukaan di penutup luar ruang ledakan, dan koefisien pembukaan LSC selama ledakan. Contoh penghitungan parameter ini dan parameter lain dari berbagai jenis struktur yang mudah diatur ulang diberikan dalam lampiran. 1.

2.2. Ketentuan utama skema desain diterima bahwa efektivitas pengurangan tekanan berlebih yang terjadi di lokasi ledakan selama ledakan darurat internal campuran gas-uap-debu-udara (GS) yang mudah terbakar dengan struktur yang mudah diatur ulang bergantung pada sejumlah faktor. Yang paling penting di antaranya adalah:

Volume dan bentuk area ledakan;

Jenis campuran yang mudah terbakar yang terbentuk di ruang ledakan dalam situasi darurat, tingkat pencemaran gas ruangan (konsentrasi) gas pada saat penyalaannya, lokasi penyalaan gas;

Mengacaukan tempat ledakan dengan struktur bangunan (kolom, rangka atap, rak, dll.) dan peralatan;

Luas total dan lokasi bukaan yang dicakup oleh LSC di bagian luar lokasi ledakan;

Efisiensi pembukaan LSK, tergantung pada jenisnya, parameter geometris dan fisiknya, serta tekanan berlebih yang diizinkan dan kondisi pembakaran HS yang eksplosif di ruang ledakan.

2.3. Area bukaan yang terbentuk ketika LSC dibuka, di mana gas (hasil pembakaran dan bagian gas yang tidak bereaksi) mengalir ke atmosfer luar dari ruang ledakan, tidak boleh luasnya lebih sedikit bukaan terbuka yang memastikan, dalam kondisi pembakaran gas yang eksplosif, pengurangan tekanan berlebih di dalam ruangan ke nilai yang dapat diterima:

n S LSKi K buka Sopen.tr, LSK (1) i 1 dimana SLSKi adalah luas bukaan pada penutup luar ruang ledakan yang ditutupi oleh LSK tipe ke-i, m2;

LSK K vkr i – koefisien pembukaan LSK tipe ke-i selama ledakan;

Sopen.tr – area bukaan terbuka yang diperlukan di selungkup luar ruang ledakan, di mana tekanan berlebih di dalamnya selama pembakaran eksplosif GS tidak akan melebihi nilai yang diperbolehkan, m2.

Pembukaan Koefisien LSK K i menunjukkan berapa proporsi area bukaan yang dicakup oleh LSK yang digunakan saat membuka struktur untuk aliran gas (hasil pembakaran dan bagian yang tidak bereaksi dari campuran yang mudah terbakar) ke atmosfer luar dari ruang ledakan.

Luas Sopen.tr ditentukan dengan rumus

–  –  –

campuran berbahaya; Kf – koefisien yang memperhitungkan pengaruh bentuk ruangan dan pengaruh keluarnya produk pembakaran dari campuran yang mudah meledak; Vsv – volume bebas ruangan, m3; 0 – perkiraan kepadatan gas di ruangan sebelum penyalaan, kg/m3; Pdop – tekanan berlebih yang diizinkan di dalam ruangan selama pembakaran campuran yang mudah meledak, kPa.

Perlu diperhatikan: rumus (2) diperoleh dengan asumsi bahwa penyalaan campuran yang mudah terbakar terjadi di tengah ruang ledakan, dan bukaan terbuka di selungkup luarnya terletak sama dengan bukaan yang dicakup oleh LSC. , sesuai dengan rekomendasi. Jika penyalaan campuran yang mudah terbakar tidak terjadi di tengah ruang ledakan, dan bukaan terletak cukup merata di selungkup luarnya, maka penentuan Sopen.tr menurut rumus (2) dilakukan dengan margin.

Perhitungan Sopen.tr menggunakan rumus (2) dapat dilakukan jika memenuhi syarat sebagai berikut:

Dimensi linier ruang ledakan dalam panjang, lebar dan tinggi berbeda satu sama lain tidak lebih dari 10 kali lipat;

Bukaan pada elemen (dinding, penutup) pagar luar ruang ledakan ditempatkan cukup merata atau dekat lokasi yang memungkinkan penyalaan campuran yang mudah terbakar;

Nilai Pdop yang diterima adalah 75 kPa.

Jika setidaknya salah satu kondisi yang ditentukan tidak terpenuhi, maka penyesuaian yang tepat harus dilakukan pada rumus (2). Penyesuaian ini mungkin berkaitan dengan koefisien numerik dalam rumus (2) atau ekspresi untuk menentukan koefisien dan K.

2.4. Secara umum, tekanan berlebih yang diijinkan dalam suatu ruangan selama pembakaran campuran bahan peledak Pdop diambil sama dengan 5 kPa. Untuk media dengan pembakaran lambat (kecepatan rambat api normal maksimum Unmax 0,15 m/s) Pdop diambil sebesar 3 kPa.

Jika perkiraan kecepatan perambatan nyala api Naik melebihi 65 m/s, maka struktur bangunan harus dihitung ketahanannya terhadap efek gelombang ledakan yang timbul selama perambatan api dengan menggunakan metode yang disetujui dengan cara yang ditentukan.

Dalam hal ini, struktur bangunan tidak boleh runtuh (gagal) ketika kelebihan tekanan ledakan di dalam ruangan meningkat hingga nilai Pdop, ditentukan dari ekspresi Pdp 0,003 U p. (3) Nilai Rdop harus dikurangi atau ditingkatkan berdasarkan hasil perhitungan kekuatan struktur bangunan dengan memperhitungkan beban dinamis akibat ledakan menurut metode yang disetujui dengan cara yang ditentukan.

2.5. Kecepatan rambat nyala api semu yang dihitung Up ditentukan dengan rumus Up = 0,5 Un.r (pLKPR + pmax), (4) dimana pLKPR adalah derajat muai panas produk pembakaran gas dengan konsentrasi bahan bakar yang sesuai dengan LKPR ( batas konsentrasi rendah perambatan api); pmax adalah derajat ekspansi termal produk pembakaran HS dengan konsentrasi bahan bakar yang sesuai dengan Unmax.

–  –  –

dimana dP adalah laju kenaikan tekanan maksimum dt max selama ledakan, kPa/s; rе – radius ruangan yang setara, m; Pmax – tekanan ledakan maksimum campuran debu-udara, kPa.

Laju kenaikan tekanan maksimum selama ledakan dan tekanan ledakan maksimum campuran debu-udara ditentukan menurut Gost 12.1.041, berdasarkan hasil pengujian sesuai dengan Gost 12.1.044 atau menurut data referensi.

Jari-jari ekivalen ruangan rе ditentukan dengan rumus rе 0,62 3 Vroom, (8) dimana Vroom adalah volume geometri ruangan, m3.

–  –  –

Catatan : 1. Struktur dan peralatan bangunan berukuran kecil – struktur dan peralatan (atau elemen terpisah, dianggap sebagai penghalang independen terhadap penyebaran api) dengan dimensi linier tidak melebihi 0,75 m panjang, lebar dan tinggi, atau dengan relatif panjang panjang(pipa, kolom, elemen sistem batang dll.) dan penampang tidak lebih dari 0,75 x 0,75 m; struktur dan peralatan bangunan berukuran besar – struktur dan peralatan yang dimensi liniernya panjang, lebar dan tinggi melebihi 1,5 m.

2. Jika tidak mungkin untuk menentukannya, dapat diasumsikan bahwa struktur dan peralatan bangunan menempati 20% volume geometris ruangan Vroom.

3. Untuk nilai antara V dan z, serta dengan adanya benda berukuran kecil dan besar di dalam ruangan struktur bangunan dan nilai peralatan ditentukan dengan interpolasi linier. Jika V kurang dari 100 m3, nilainya ditentukan dengan interpolasi linier, sedangkan secara konvensional diasumsikan ketika V = 0 = 2. Untuk struktur dan peralatan bangunan antara kecil dan besar, nilainya juga ditentukan dengan interpolasi linier.

4. Dengan tidak adanya data persentase antara struktur dan peralatan bangunan berukuran besar dan kecil, dapat diasumsikan bahwa bagian volume yang ditempati oleh struktur dan peralatan berukuran besar adalah 0,6 z, dan kecil- berukuran – 0,4 z.

5. Tabel ini digunakan untuk menghitung campuran hidrogen-udara, serta jenis campuran bahan peledak lainnya (kecuali campuran debu-udara yang tercantum di bawah) dengan Un.р 0,5 m/s. Untuk campuran yang mudah meledak dengan Un.р 0,5 m/s (kecuali untuk campuran hidrogen-udara dan campuran mudah terbakar debu-udara yang ditunjukkan di bawah), nilai tabel yang dinaikkan 1,3 kali diterima sebagai nilai yang dihitung. Untuk campuran debu-udara, yang meliputi pati, tepung, debu biji-bijian dan bahan mudah terbakar serupa, nilai tabel yang dikurangi 2 kali harus diambil sebagai nilai perhitungan.

–  –  –

2.9. Koefisien Kf, yang memperhitungkan pengaruh bentuk ruangan dan pengaruh aliran keluar produk pembakaran campuran bahan peledak, pada v 2, ditentukan dengan rumus:

–  –  –

Vpom dimana ap, bp dan hp masing-masing adalah panjang, lebar dan tinggi ruangan, m.

Jika v 0,01 maka diambil Kph = 1. Untuk 0,01 v 2 nilai Kph ditentukan dengan interpolasi linier.

Jika nilai Kf hitung lebih dari 1 atau kurang dari 0,35, maka Kf diambil masing-masing sama dengan 1 atau 0,35.

2.10. Volume bebas lokasi ledakan Vsv ditentukan dengan rumus Vsv = Vpom(1 – 0.01 jam), (19)

–  –  –

K p.v U n.r 0 M LSK di mana Sopen.tr adalah luas bukaan terbuka yang diperlukan di selungkup luar ruang ledakan, di mana tekanan berlebih di dalamnya selama pembakaran gas secara eksplosif tidak akan melebihi Pdop, m2; aLSK, bLSK – dimensi sisi horizontal dan vertikal LSC, masing-masing, m; pvskr – tekanan berlebih di ruangan tempat pembukaan LSC dimulai, kPa; Ks.m adalah koefisien yang memperhitungkan pengaruh massa LSC sendiri tergantung pada massanya fitur desain dan kondisi lokasi di pagar luar; Кз.п – koefisien dengan mempertimbangkan penyempitan bukaan saat membuka LSC yang berputar; Kp.v – koefisien pembentukan beban ledakan pada struktur;

MLSK – massa bagian elemen LSC yang bergerak (berputar atau dipindahkan), kg.

Koefisien LSK K terbuka untuk LSK yang berputar dan terlantar diambil tidak lebih dari 1.

2.14. Nilai rvsr ditentukan dengan menggunakan rumus berikut (dari dua nilai masing-masing rumus, nilai yang lebih besar diambil sebagai nilai yang dihitung):

a) untuk struktur berputar yang ditempatkan di dinding ruangan:

–  –  –

Panjang a dan lebar bp ruangan masing-masing adalah 42,8 dan 18,0 m Berdasarkan luas penampang ruangan (1–1 pada Gambar 1), perkiraan tinggi ruangan hp = 12,075 m.

Volume geometri ruangan Vroom ditentukan dengan rumus Vroom = an bп hп = 42,8 18 12,075 = 9302,58 m3.

Menurut catatan itu. 2 dan 4 ke meja. 1, diasumsikan bahwa struktur dan peralatan bangunan menempati 20% volume geometris ruangan, 60% ditempati oleh struktur dan peralatan bangunan berukuran besar, dan 40% oleh struktur dan peralatan bangunan berukuran kecil.

Volume bebas ruangan Vsv dihitung dengan menggunakan rumus (19):

Vst = 9302,58 (1 – 0,01 20) = 7442,064 m3.

Dalam situasi darurat, campuran metana-udara yang mudah terbakar dapat terbentuk di dalam ruangan. Tekanan dan suhu dalam ruangan sebelum campuran mudah terbakar diasumsikan p0 = 101,3 kPa, t0 = 20 °C.

Koefisien derajat pengisian volume ruangan dengan campuran yang mudah terbakar dan partisipasinya dalam ledakan v = 1.

Karakteristik campuran yang mudah terbakar diambil sesuai dengan data pada tabel lampiran. 2:

maks = 1,13 kg/m3; maks = 7,6; maksimal = 9.1; Tidak maksimal = 0,28 m/s;

LKPR = 1,15 kg/m3; pHLR = 5,0; sNLPR = 6.0.

Karakteristik desain struktur horizontal dihitung dengan menggunakan rumus yang sesuai.

Kecepatan rambat api normal yang dihitung ditentukan oleh rumus (6):

Un.р = 0,55 0,28 = 0,154 m/s.

Perkiraan kepadatan gas di dalam ruangan sebelum penyalaan campuran ditentukan dengan rumus (20):

0,5367 1 (1,15 1,13) 3 0 1,14kg/m.

1 0,00367 20 Derajat kompresi produk pembakaran yang dihitung selama ledakan dalam volume tertutup ditentukan dengan rumus (9):

c = 0,5 (6,0 + 9,1) = 7,55.

Volume ruangan V tempat terjadinya pembakaran campuran bahan peledak ditentukan dari kondisi (10)–(12):

Vpl = 0,5 1.9302,58 (5,0 + 7,6) = 58.606,25 m3, V = Vpom = 9302,58 m3.

Indikator intensifikasi pembakaran eksplosif ditentukan dengan interpolasi linier sesuai tabel. 1, tergantung pada tingkat kekacauan ruangan dengan struktur dan peralatan bangunan 3 dan volume V di mana campuran bahan peledak terbakar:

Untuk struktur dan peralatan bangunan berukuran kecil pada s = 20%:

(18 10) (9302,58 1000) 17,38 ;

–  –  –

Tekanan berlebih yang diijinkan di ruangan Pdop diambil sama dengan 5 kPa.

Sesuai dengan rumus (14)–(16), koefisien = 1.

Koefisien dengan mempertimbangkan pengaruh bentuk ruangan dan pengaruh keluarnya hasil pembakaran gas eksplosif ditentukan oleh rumus (17), karena

hp = 12,075 m ap = 42,8 m:

0,5 (182 12,0752) Kf 0,531.

–  –  –

Perkiraan kecepatan rambat nyala api ditentukan oleh rumus (4):

Ur = 0,5 12,77 0,154 (5,0 + 7,6) = 12,39 m/s.

Karena Uр 65 m/s, itu mungkin penggunaan yang efisien LSK untuk mengurangi kelebihan tekanan ledakan di dalam ruangan ke tingkat yang dapat diterima nilai yang diperbolehkan 5 kPa.

Mari pertimbangkan empat opsi untuk menggunakan berbagai jenis LSC.

Opsi 1. Bingkai jendela yang ditunjukkan pada Gambar 1 dianggap sebagai LSC untuk mengurangi tekanan ledakan berlebih di dalam ruangan.

–  –  –

Bingkai jendela memiliki empat bukaan kaca yang identik.

Diasumsikan kaca setebal 5 mm digunakan untuk melapisi bukaan jendela. Kaca tunggal dan ganda.

Dimensi kaca yang dihitung ditentukan oleh rumus (25) dan (26):

ast = 1,405 + 3 · 0,005 = 1,42 m;

bst = 1,62 + 3 0,005 = 1,635 m.

Luas kaca Sst ditentukan dengan rumus (24):

Sst = 1,42 · 1,635 = 2,32 m2.

Koefisien st dihitung menggunakan rumus (27):

1,42 st 0,8685.

Interpolasi linier menentukan koefisien KSh dan K (lihat tabel 4 dan 5):

–  –  –

2.75 Nilai koefisien pembentukan beban ledakan pada struktur Kp.v ditentukan dengan metode interpolasi linier sesuai tabel. 6:

–  –  –

Opsi 3. Struktur berputar dengan engsel vertikal, yang ukuran dan beratnya serupa dengan struktur perpindahan yang dipertimbangkan pada opsi kedua, dianggap sebagai LCS.

Diasumsikan bahwa ketika dibuka, struktur berputar dengan sudut 90° dan mempersempit bukaan pelepasan sebesar 0,1 m.

Pengikatan struktur memastikan pemisahan LSC dari sisa struktur penutup luar ruangan pada tekanan 0,5 kPa.

Dengan menggunakan ekspresi (29), nilai hasil ditentukan:

rvskr 1 kPa;

rvskr 2,5 0,5 0,5 1,75 kPa.

Nilai akhirnya adalah pvsr = 1,75 kPa.

Nilai koefisien K ditentukan dengan rumus (35):

–  –  –

Opsi 4. Elemen penutup ringan untuk bangunan yang mudah meledak dianggap sebagai LSC.

Saat melakukan perhitungan, kami juga menggunakan instruksi yang dijelaskan dalam.

Dimensi LSC tunggal: panjang apr = 6 m, lebar bpr = 6 m.

Dalam perhitungan selanjutnya diasumsikan sebagai berikut:

elemen ringan terletak pada lapisan sedemikian rupa sehingga ketika dibuka tidak saling mempengaruhi dan koefisien yang memperhitungkan pengaruh posisi relatif elemen-elemen ini selama pembukaan adalah 1.

Asumsi ini dibuat sesuai dengan. Diterima juga bahwa tidak ada mekanisme untuk mengencangkan LSC.

Sesuai dengan SP 4.13130.2013, beban desain dari massa struktur pelapis yang mudah dilepas (per 1 m2 luas) tidak boleh lebih dari 0,7 kPa.

Jadi, rs.m = 0,7 kPa diterima.

Ketinggian maksimum bangunan yang dipertimbangkan adalah 12,45 m Dengan mempertimbangkan ketebalan lapisan, ketika menentukan pengaruh beban angin pada lapisan, diasumsikan ketinggian 15 m dengan margin Saat menentukan angin dan salju. beban, diasumsikan sudut kemiringan atap tidak melebihi 10°.

Menurut SP 20.13330 (SNiP 2.01.07-85*) Anda bisa mendapatkan:

s0 = 1 kPa; μ = 1; w0 = 0,38 kPa; k = 0,75; ce = –0,7;

0,99; f = 1,4, dimana s0 adalah nilai standar beban salju pada proyeksi horizontal lapisan; µ – koefisien transisi dari berat lapisan salju di tanah ke beban salju di lapisan penutup; w0 – nilai standar tekanan angin;

k – koefisien dengan mempertimbangkan perubahan tekanan angin sepanjang ketinggian; ce – koefisien aerodinamis;

– koefisien denyut tekanan angin; f – faktor keandalan beban angin.

Beban salju dihitung menggunakan rumus pр.сн = s0 f = 1 · 1 · 1.4 = 1.4 kPa.

Besarnya beban angin ditentukan dengan rumus pp.v = w0 k ce f (1 + KD), dimana KD adalah koefisien dinamis, KD = 1,1;

pp.v = 0,38 0,75 0,7 1,4 (1 + 1,1 0,99) = 0,583 kPa.

Efektivitas pembukaan LSC ditentukan jika salju tidak dibersihkan dari lapisan area ledakan.

Menurut rumus (32):

pada 2,5 рр.в – рс.м = 2,5 0,583 – 0,7 = 0,76 kPa 0;

rd.n 0,76 kPa.

Dengan menggunakan rumus (34) Anda bisa mendapatkan:

Rd.n 0,5 (0,7 + 1,4) = 1,05 kPa, lebih besar dari rn yang ditentukan dengan rumus (32), oleh karena itu harus diambil rd.n = 1,05 kPa.

Untuk LSC yang dapat dipindahkan yang dipasang pada penutup ruangan, dengan menggunakan rumus kedua (31), dapat dicari Rvsr = 0,7 + 1,05 + 1,4 = 3,15 kPa, yang lebih besar dari Rvsr yang ditentukan oleh rumus pertama (31), oleh karena itu , kami menerima рвср = 3,15 kPa.

Untuk menentukan koefisien Kp.v, kita menghitung koefisien K menggunakan rumus (35):

–  –  –

tidak diproduksi. Luas LSC yang dibutuhkan dalam hal ini adalah S LSC 130,72 2971 m2, dan persyaratan sebesar 0,044 ini tidak dapat dipenuhi, karena luas seluruh atap ruang ledakan yang dipertimbangkan adalah sekitar 780 m2.

–  –  –

Catatan: Karakteristik campuran debu-udara yang diberikan, jika tersedia data yang sesuai (tentang ukuran partikel, kelembaban, dll.), harus diklarifikasi dalam kaitannya dengan kondisi pembakaran spesifik campuran gas.

–  –  –

42 Nilai Cmax untuk debu mudah terbakar, menurut , ditentukan dengan rumus Cmax = 3CNPR. (A3.5)

Ketika campuran hibrid atau multikomponen ikut serta dalam ledakan, prosedur berikut ditentukan:

Untuk setiap zat, parameter yang diperlukan untuk menentukan perkiraan kecepatan rambat nyala api Up dihitung;

Nilai maksimum yang dihitung Naik dipilih.

Perhitungan lebih lanjut dilakukan untuk zat yang nilai Naiknya maksimum. Massa suatu zat dalam hal ini dianggap sama dengan massa total zat yang terlibat dalam ledakan.

Bibliografi

1.SP 4.13130.2013. Sistem proteksi kebakaran. Membatasi penyebaran api di fasilitas perlindungan. Persyaratan untuk perencanaan ruang dan solusi desain.

2.GOST R 12.3.0472012. SSBT. Keamanan kebakaran proses teknologi. Ketentuan Umum.

Metode pengendalian.

3. Pedoman pemeriksaan dan desain bangunan dan struktur yang terkena beban ledakan. M.: JSC "TsNIIPromzdanii", 2000. 87 hal.

4. TKP 45-2.02-38-2006 (02250). Strukturnya mudah dilepas. Aturan perhitungan. Minsk: Kementerian Arsitektur dan Konstruksi Republik Belarus, 2006.

5. NFPA 68. Standar Perlindungan Ledakan dengan Ventilasi Deflagrasi. Edisi 2013.

6.BS EN 14491:2012. Sistem Pelindung Ventilasi Ledakan Debu.

7. Pilyugin L.P. Struktur fasilitas produksi bahan peledak. M.: Stroyizdat, 1988.315 hal.

8. Orlov G.G. Struktur yang mudah dilepas untuk perlindungan ledakan bangunan industri. M.: Stroyizdat, 1987.198 hal.

9. Pilyugin L.P. Memastikan ketahanan ledakan pada bangunan dengan menggunakan struktur pengaman. M.:

Asosiasi “Keselamatan dan Ilmu Pengetahuan Kebakaran”, 2000. 224 hal.

10. Pilyugin L.P. Memprediksi konsekuensi dari ledakan darurat internal. M.: Pozhnauka, 2010.380 hal.

11. Kazennov V.V. Proses dinamis pembakaran deflagrasi pada bangunan dan struktur yang mudah meledak: dis. ... Dr.Tek. Sains. M.: MGSU, 1997.426 hal.

12. Komarov A.A. Memprediksi beban akibat ledakan deflagrasi darurat dan menilai konsekuensi dampaknya terhadap bangunan dan struktur: dis. ... Dr.Tek. Sains. M.: MGSU, 2001.476 hal.

13. Molkov V.V. Ventilasi deflagrasi gas: dis. ... Dr.Tek. Sains. M.: VNIIPO, 1996.686 hal.

14. Molkov V.V. Generalisasi teoretis dari eksperimen internasional tentang dinamika ledakan berventilasi // Bahaya kebakaran dan ledakan zat dan perlindungan ledakan benda: abstrak laporan. internasional pertama seminar.

M.: VNIIPO Kementerian Dalam Negeri Rusia, 1995. hlm.31–33.

15. Shleg A.M. Penentuan parameter struktur yang mudah diatur ulang yang memberikan tekanan ledakan yang diizinkan di area ledakan: tesis disertasi. ... cand. teknologi. Sains. M.: MGSU, 2002.187 hal.

16. Gromov N.V. Peningkatan sistem teknis Menjamin ketahanan ledakan bangunan jika terjadi ledakan campuran gas-uap-udara: dis. ... cand. teknologi. Sains. M.: MGSU, 2007.158 hal.

17. Gogolo M.G. Perhitungan luas struktur yang mudah diatur ulang untuk bangunan dan struktur industri bahan peledak. M.: Stroyizdat, 1981.49 hal.

18. Tentang regulasi teknis [Sumber daya elektronik]: Federal. hukum Rusia Federasi mulai 27 Desember. 2002

No.184-FZ: diadopsi oleh Negara. Duma Feder. Koleksi Ross. Federasi 15 Desember. 2002: disetujui. Feder Dewan Federasi. Koleksi

Ross. Federasi 18 Desember. 2002 (sebagaimana diubah dengan Undang-Undang Federal No. 160-FZ tanggal 23 Juni 2014). Akses dari referensi sistem hukum "ConsultantPlus".

19. Peraturan teknis tentang persyaratan keselamatan kebakaran [Sumber daya elektronik]: Federal. hukum Rusia Federasi 22 Juli 2008 No. 123-FZ: diadopsi oleh Negara. Duma Feder. Koleksi Ross. Federasi 4 Juli 2008: disetujui. Feder Dewan Federasi. Koleksi Ross. Federasi pada 11 Juli 2008 (sebagaimana diubah dengan Undang-undang Federal tanggal 10 Juli 2012 No. 117-FZ, tanggal 2 Juli 2013 No. 185-FZ dan tanggal 23 Juni 2014 No. 160-FZ). Akses dari referensi sistem hukum "ConsultantPlus".

20.GOST 12.1.04183*. SSBT. Keamanan kebakaran dan ledakan dari debu yang mudah terbakar. Ketentuan Umum.

21.GOST 12.1.04489* (ISO 4589-84). SSBT. Bahaya kebakaran dan ledakan bahan dan bahan. Nomenklatur indikator dan metode penentuannya.

22.SP 12.13130.2009. Penentuan kategori bangunan, bangunan dan instalasi luar ruangan menurut bahaya ledakan dan kebakaran [Sumber daya elektronik]: disetujui. atas perintah Kementerian Situasi Darurat Rusia tanggal 25 Maret 2009 No. 182 (sebagaimana diubah dengan perintah Kementerian Situasi Darurat Rusia tanggal 9 Desember 2010 No. 643). Akses dari referensi sistem hukum "ConsultantPlus".

23.SP 20.13330.2011. Beban dan dampak. Versi terbaru SNiP 2.01.07-85*.

24. Proses pembakaran: pengumpulan. tr. /ed. MEREKA. Abduragimova. M.: VNIIPO Kementerian Dalam Negeri Uni Soviet, 1984. 269 hal.

25. Perlindungan penduduk dan wilayah dalam situasi darurat. Kaluga, Oblidat Badan Usaha Milik Negara. 2001.

Perkenalan

1. Ketentuan Umum

2. Metodologi untuk menghitung parameter struktur yang mudah diatur ulang

LAMPIRAN 1. Contoh penghitungan parameter struktur yang mudah sekali pakai........ 25 LAMPIRAN 2. Indikator bahaya kebakaran dan ledakan beberapa bahan dan bahan........ 39 LAMPIRAN 3. Perhitungan konsentrasi massa bahan bakar di lingkungan yang mudah terbakar

Bibliografi