തീപിടുത്തത്തിനുശേഷം കെട്ടിട ഘടനകളുടെ അഗ്നി പ്രതിരോധം വിലയിരുത്തൽ. ഉറപ്പുള്ള കോൺക്രീറ്റ് കോട്ടിംഗുകളുടെയും നിലകളുടെയും അഗ്നി പ്രതിരോധം എങ്ങനെ വർദ്ധിപ്പിക്കാം? കെട്ടിട ഘടനകളുടെ അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധി നിർണ്ണയിക്കൽ

മുകളിൽ സൂചിപ്പിച്ചതുപോലെ, ബെൻഡബിളിൻ്റെ അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധി ഉറപ്പിച്ച കോൺക്രീറ്റ് ഘടനകൾഒരു നിർണായക ഊഷ്മാവിൽ നീട്ടിയ മേഖലയിൽ സ്ഥിതി ചെയ്യുന്ന വർക്കിംഗ് റൈൻഫോഴ്സ്മെൻ്റ് ചൂടാക്കുന്നത് കാരണം സംഭവിക്കാം.

ഇക്കാര്യത്തിൽ, ഒരു പൊള്ളയായ കോർ ഫ്ലോർ സ്ലാബിൻ്റെ അഗ്നി പ്രതിരോധത്തിൻ്റെ കണക്കുകൂട്ടൽ നിർണായക ഊഷ്മാവിലേക്ക് നീട്ടിയ പ്രവർത്തന ബലപ്പെടുത്തൽ ചൂടാക്കുന്ന സമയം നിർണ്ണയിക്കും.

സ്ലാബിൻ്റെ ക്രോസ് സെക്ഷൻ ചിത്രം 3.8 ൽ കാണിച്ചിരിക്കുന്നു.

ബി പി ബി പി ബി പി ബി പി ബി പി

എച്ച് എച്ച് 0

എ എസ്

ചിത്രം.3.8. ഒരു ഹോളോ-കോർ ഫ്ലോർ സ്ലാബിൻ്റെ ക്രോസ്-സെക്ഷൻ രൂപകൽപ്പന ചെയ്യുക

സ്ലാബ് കണക്കാക്കാൻ, അതിൻ്റെ ക്രോസ്-സെക്ഷൻ ടി-സെക്ഷനായി (ചിത്രം 3.9) കുറയ്ക്കുന്നു.

b' എഫ്

x സമയം ≤h´ എഫ്

h´ എഫ്

h h 0

x സമയം >h´ എഫ്

എ എസ്

a∑b ആർ

ചിത്രം.3.9. അതിൻ്റെ അഗ്നി പ്രതിരോധം കണക്കാക്കുന്നതിനുള്ള ഒരു പൊള്ളയായ കോർ സ്ലാബിൻ്റെ ടി-വിഭാഗം

തുടർന്നുള്ള

ഫ്ലാറ്റ് ഫ്ലെക്സിബിൾ ഹോളോ-കോർ റൈൻഫോഴ്സ്ഡ് കോൺക്രീറ്റ് മൂലകങ്ങളുടെ അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധിയുടെ കണക്കുകൂട്ടൽ

3. എങ്കിൽ,  എസ് , സമയം ഫോർമുല നിർണ്ണയിച്ചിരിക്കുന്നു

പകരം എവിടെ ബി ഉപയോഗിച്ചു ;

എങ്കിൽ
, തുടർന്ന് അത് ഫോർമുല ഉപയോഗിച്ച് വീണ്ടും കണക്കാക്കണം:

3.1.5 അനുസരിച്ച് അത് നിർണ്ണയിക്കപ്പെടുന്നു ടി എസ് , cr (ഗുരുതരമായ താപനില).

ഫോർമുല ഉപയോഗിച്ചാണ് ഗാസിയൻ പിശക് ഫംഗ്ഷൻ കണക്കാക്കുന്നത്:

3.2.7 അനുസരിച്ച്, ഗൗസിയൻ ഫംഗ്ഷൻ്റെ വാദം കണ്ടെത്തി.

അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധി P f ഫോർമുല ഉപയോഗിച്ച് കണക്കാക്കുന്നു:

ഉദാഹരണം നമ്പർ 5.

നൽകിയത്. ഒരു പൊള്ളയായ കോർ ഫ്ലോർ സ്ലാബ്, രണ്ട് വശങ്ങളിൽ സ്വതന്ത്രമായി പിന്തുണയ്ക്കുന്നു. വിഭാഗത്തിൻ്റെ അളവുകൾ: ബി=1200 മില്ലിമീറ്റർ, വർക്കിംഗ് സ്പാൻ ദൈർഘ്യം എൽ= 6 മീറ്റർ, സെക്ഷൻ ഉയരം എച്ച്= 220 മില്ലീമീറ്റർ, സംരക്ഷിത പാളി കനം എ എൽ = 20 മില്ലീമീറ്റർ, ടെൻസൈൽ റൈൻഫോഴ്സ്മെൻ്റ് ക്ലാസ് A-III, 4 തണ്ടുകൾ Ø14 മില്ലീമീറ്റർ; തകർന്ന ചുണ്ണാമ്പുകല്ലിൽ കനത്ത കോൺക്രീറ്റ് ക്ലാസ് B20, കോൺക്രീറ്റിൻ്റെ ഭാരം ഈർപ്പം w= 2%, കോൺക്രീറ്റ് ശരാശരി വരണ്ട സാന്ദ്രത ρ 0സെ= 2300 കി.ഗ്രാം/മീ 3, ശൂന്യമായ വ്യാസം ഡി എൻ = 5.5 kN/m.

നിർവ്വചിക്കുകസ്ലാബിൻ്റെ യഥാർത്ഥ അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധി.

പരിഹാരം:

കോൺക്രീറ്റ് ക്ലാസ് ബി 20 ന് ആർ bn= 15 MPa (ക്ലോസ് 3.2.1.)

ആർ ബു= R bn /0.83 = 15/0.83 = 18.07 MPa

ബലപ്പെടുത്തൽ ക്ലാസ് A-III വേണ്ടി ആർ sn = 390 MPa (ക്ലോസ് 3.1.2.)

ആർ സു= R sn /0.9 = 390/0.9 = 433.3 MPa

എ എസ്= 615 mm 2 = 61510 -6 m 2

കോൺക്രീറ്റിൻ്റെ തെർമോഫിസിക്കൽ സവിശേഷതകൾ:

λ ടെം = 1.14 - 0.00055450 = 0.89 W/(m·˚С)

ടെം = 710 + 0.84450 = 1090 J/(kg·˚С)

കെ= 37.2 പേ.3.2.8.

കെ 1 = 0.5 പേ.3.2.9. .

യഥാർത്ഥ അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധി നിശ്ചയിച്ചിരിക്കുന്നു:

സ്ലാബിൻ്റെ പൊള്ളത്തരം കണക്കിലെടുക്കുമ്പോൾ, അതിൻ്റെ യഥാർത്ഥ അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധി 0.9 എന്ന ഘടകം കൊണ്ട് ഗുണിക്കണം (ക്ലോസ് 2.27.).

സാഹിത്യം

ഷെലെഗോവ് വി.ജി., കുസ്നെറ്റ്സോവ് എൻ.എ. "കെട്ടിടങ്ങളും ഘടനകളും തീപിടിത്തമുണ്ടായാൽ അവയുടെ സ്ഥിരതയും." അച്ചടക്കം പഠിക്കുന്നതിനുള്ള പാഠപുസ്തകം - ഇർകുട്സ്ക്: റഷ്യയിലെ ആഭ്യന്തരകാര്യ മന്ത്രാലയം, 2002. - 191 പേ.

ഷെലെഗോവ് വി.ജി., കുസ്നെറ്റ്സോവ് എൻ.എ. കെട്ടിട നിർമ്മാണം. റഫറൻസ് ഗൈഡ്"കെട്ടിടങ്ങളും ഘടനകളും തീപിടിത്തമുണ്ടായാൽ അവയുടെ സ്ഥിരതയും" എന്ന വിഷയത്തിൽ. - ഇർകുട്സ്ക്: റഷ്യയിലെ ആഭ്യന്തര മന്ത്രാലയത്തിൻ്റെ ഓൾ-റഷ്യൻ റിസർച്ച് ഇൻസ്റ്റിറ്റ്യൂട്ട്, 2001. - 73 പേ.

മൊസാൽകോവ് ഐ.എൽ. മറ്റുള്ളവ. കെട്ടിട ഘടനകളുടെ അഗ്നി പ്രതിരോധം: എം.: ZAO "Spetstekhnika", 2001. - 496 pp., illus.

യാക്കോവ്ലെവ് എ.ഐ. അഗ്നി പ്രതിരോധം കണക്കുകൂട്ടൽ കെട്ടിട ഘടനകൾ. - എം.: സ്ട്രോയിസ്ഡാറ്റ്, 1988.- 143 പേ., അസുഖം.

ഷെലെഗോവ് വി.ജി., ചെർനോവ് യു.എൽ. "കെട്ടിടങ്ങളും ഘടനകളും തീപിടുത്തമുണ്ടായാൽ അവയുടെ സ്ഥിരതയും." ഒരു കോഴ്സ് പ്രോജക്റ്റ് പൂർത്തിയാക്കുന്നതിനുള്ള ഒരു ഗൈഡ്. – ഇർകുട്സ്ക്: റഷ്യയുടെ ആഭ്യന്തര കാര്യങ്ങളുടെ വിഎസ്ഐ മന്ത്രാലയം, 2002. – 36 പേ.

ഘടനകളുടെ അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധികൾ നിർണ്ണയിക്കുന്നതിനുള്ള ഒരു മാനുവൽ, ഘടനകളിലൂടെയും തീപിടുത്തത്തിൻ്റെ ഗ്രൂപ്പുകളിലൂടെയും അഗ്നി വ്യാപനത്തിൻ്റെ പരിധികൾ (SNiP II-2-80 വരെ), TsNIISK im. കുചെരെങ്കോ. - എം.: സ്ട്രോയിസ്ഡാറ്റ്, 1985. - 56 പേ.

GOST 27772-88: ഉരുക്ക് ഘടനകൾ നിർമ്മിക്കുന്നതിനുള്ള ഉരുട്ടി ഉൽപ്പന്നങ്ങൾ. സാധാരണമാണ് സാങ്കേതിക സവിശേഷതകളും/ Gosstroy USSR. - എം., 1989

SNiP 2.01.07-85*. ലോഡുകളും സ്വാധീനങ്ങളും/Gosstroy USSR. – എം.: CITP Gosstroy USSR, 1987. – 36 പേ.

GOST 30247.0 - 94. കെട്ടിട ഘടനകൾ. അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിശോധന രീതികൾ. പൊതുവായ ആവശ്യങ്ങള്.

SNiP 2.03.01-84*. കോൺക്രീറ്റ്, ഉറപ്പുള്ള കോൺക്രീറ്റ് ഘടനകൾ / റഷ്യയുടെ നിർമ്മാണ മന്ത്രാലയം. - എം.: ജിപി ടിഎസ്പിപി, 1995. - 80 പേ.

1ബോർഡ്ഷിപ്പ് -പ്രത്യേകം നിർമ്മിച്ച ചെരിഞ്ഞ അടിത്തറയുള്ള തീരത്തെ ഒരു ഘടന ( സ്ലിപ്പ്വേ), കപ്പലിൻ്റെ ഹൾ സ്ഥാപിക്കുകയും നിർമ്മിക്കുകയും ചെയ്യുന്നിടത്ത്.

2 മേൽപ്പാലം -ലാൻഡ് റൂട്ടുകൾക്ക് കുറുകെയുള്ള ഒരു പാലം (അല്ലെങ്കിൽ ഒരു ലാൻഡ് റൂട്ടിൽ) അവ വിഭജിക്കുന്നിടത്ത്. അവയ്‌ക്കൊപ്പം ചലനം വിവിധ തലങ്ങളിൽ നൽകിയിരിക്കുന്നു.

3കൂടുതലായി -ഒരു പാലത്തിൻ്റെ രൂപത്തിലുള്ള ഒരു ഘടന, അവയുടെ കവലയിൽ ഒരു പാത മറ്റൊന്നിനു മുകളിലൂടെ കൊണ്ടുപോകുന്നതിനും കപ്പലുകൾ നിർത്തുന്നതിനും പൊതുവെ ഒരു നിശ്ചിത ഉയരത്തിൽ ഒരു റോഡ് സൃഷ്ടിക്കുന്നതിനും.

4 സംഭരണ ​​ടാങ്ക് -ദ്രാവകങ്ങൾക്കും വാതകങ്ങൾക്കുമുള്ള കണ്ടെയ്നർ.

5 ഗ്യാസ് ഹോൾഡർ- ഗ്യാസ് സ്വീകരിക്കുന്നതിനും സംഭരിക്കുന്നതിനും വിതരണം ചെയ്യുന്നതിനുമുള്ള സൗകര്യം ഗ്യാസ് പൈപ്പ്ലൈൻ നെറ്റ്വർക്കിലേക്ക്.

6സ്ഫോടന ചൂള- ഇരുമ്പയിരിൽ നിന്ന് കാസ്റ്റ് ഇരുമ്പ് ഉരുക്കുന്നതിനുള്ള ഒരു ഷാഫ്റ്റ് ചൂള.

7ഗുരുതരമായ താപനില- ഘടനയിലെ ബാഹ്യ ലോഡിൽ നിന്ന് സ്റ്റാൻഡേർഡ് വോൾട്ടേജ് n മൂല്യത്തിലേക്ക് സ്റ്റാൻഡേർഡ് മെറ്റൽ റെസിസ്റ്റൻസ് R un കുറയുന്ന താപനില, അതായത്. അതിൽ വഹിക്കാനുള്ള ശേഷി നഷ്ടപ്പെടുന്നു.

8ഡോഗ് - മരം അല്ലെങ്കിൽ ലോഹ വടി, തടി ഘടനകളുടെ ഭാഗങ്ങൾ ഉറപ്പിക്കാൻ ഉപയോഗിക്കുന്നു.

പട്ടിക 2.18

ഭാരം കുറഞ്ഞ കോൺക്രീറ്റ് സാന്ദ്രത? = 1600 കി.ഗ്രാം / m3 നാടൻ വികസിപ്പിച്ച കളിമണ്ണ് മൊത്തത്തിൽ, 6 കഷണങ്ങളുടെ അളവിൽ വൃത്താകൃതിയിലുള്ള ശൂന്യതയുള്ള സ്ലാബുകൾ, സ്ലാബുകൾ ഇരുവശത്തും സ്വതന്ത്രമായി പിന്തുണയ്ക്കുന്നു.

1. തീയുടെ പ്രതിരോധം പരിധി വിലയിരുത്തുന്നതിന് ഹോളോ-കോർ സ്ലാബ് ടെഫിൻ്റെ ഫലപ്രദമായ കനം നമുക്ക് നിർണ്ണയിക്കാം താപ ഇൻസുലേഷൻ കഴിവ്മാനുവലിൻ്റെ ക്ലോസ് 2.27 അനുസരിച്ച്:

സ്ലാബിൻ്റെ കനം എവിടെയാണ്, mm;

• - സ്ലാബ് വീതി, മില്ലീമീറ്റർ;
• - ശൂന്യതകളുടെ എണ്ണം, pcs.;
• - ശൂന്യതയുടെ വ്യാസം, മില്ലീമീറ്റർ.
• 2. പട്ടിക അനുസരിച്ച് നിർണ്ണയിക്കുക. 140 മില്ലീമീറ്ററോളം കട്ടിയുള്ള കനത്ത കോൺക്രീറ്റ് ഭാഗം കൊണ്ട് നിർമ്മിച്ച ഒരു സ്ലാബിൻ്റെ താപ ഇൻസുലേഷൻ ശേഷി നഷ്ടപ്പെടുന്നതിനെ അടിസ്ഥാനമാക്കിയുള്ള ഒരു സ്ലാബിൻ്റെ അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധിക്കുള്ള മാർഗ്ഗനിർദ്ദേശങ്ങൾ:

താപ ഇൻസുലേഷൻ ശേഷി നഷ്ടപ്പെടുന്നതിൻ്റെ അടിസ്ഥാനത്തിൽ സ്ലാബിൻ്റെ അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധി

3. സ്ലാബിൻ്റെ ചൂടായ ഉപരിതലത്തിൽ നിന്ന് വടി ശക്തിപ്പെടുത്തലിൻ്റെ അച്ചുതണ്ടിലേക്കുള്ള ദൂരം നിർണ്ണയിക്കുക:

കോൺക്രീറ്റിൻ്റെ സംരക്ഷിത പാളിയുടെ കനം എവിടെയാണ്, mm;

• - വർക്കിംഗ് ഫിറ്റിംഗുകളുടെ വ്യാസം, എംഎം.
• 4. പട്ടിക പ്രകാരം. 8 മാനുവലുകൾ കനത്ത കോൺക്രീറ്റിനും രണ്ട് വശങ്ങളിൽ പിന്തുണയ്ക്കുമ്പോഴും ഒരു = 24 മില്ലീമീറ്ററിൽ ലോഡ്-ചുമക്കുന്ന ശേഷി നഷ്ടപ്പെടുന്നതിൻ്റെ അടിസ്ഥാനത്തിൽ ഒരു സ്ലാബിൻ്റെ അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധി ഞങ്ങൾ നിർണ്ണയിക്കുന്നു.

ആവശ്യമായ അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധി 1 മണിക്കൂർ മുതൽ 1.5 മണിക്കൂർ വരെയുള്ള പരിധിയിലാണ്, ലീനിയർ ഇൻ്റർപോളേഷൻ വഴി ഞങ്ങൾ ഇത് നിർണ്ണയിക്കുന്നു:

തിരുത്തൽ ഘടകങ്ങൾ കണക്കിലെടുക്കാതെ സ്ലാബിൻ്റെ അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധി 1.25 മണിക്കൂറാണ്.

• 5. അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധി നിശ്ചയിക്കുന്നതിനുള്ള മാനുവൽ 2.27 ഖണ്ഡിക പ്രകാരം പൊള്ളയായ കോർ സ്ലാബുകൾഒരു റിഡക്ഷൻ ഫാക്ടർ 0.9 പ്രയോഗിക്കുന്നു:
• 6. സ്ഥിരവും താൽക്കാലികവുമായ ലോഡുകളുടെ ആകെത്തുകയായി സ്ലാബിലെ മൊത്തം ലോഡ് ഞങ്ങൾ നിർണ്ണയിക്കുന്നു:
• 7. ലോഡിൻ്റെ ദീർഘനേരം പ്രവർത്തിക്കുന്ന ഭാഗത്തിൻ്റെ പൂർണ്ണ ലോഡിലേക്കുള്ള അനുപാതം നിർണ്ണയിക്കുക:

8. മാനുവലിൻ്റെ ക്ലോസ് 2.20 അനുസരിച്ച് ലോഡിനുള്ള തിരുത്തൽ ഘടകം:

• 9. ക്ലോസ് 2.18 (ഭാഗം 1 എ) ആനുകൂല്യങ്ങൾ അനുസരിച്ച്, ഞങ്ങൾ ഗുണകം സ്വീകരിക്കുമോ? A-VI ഫിറ്റിംഗുകൾക്കായി:
• 10. ലോഡ്, റൈൻഫോഴ്സ്മെൻ്റ് ഗുണകങ്ങൾ എന്നിവ കണക്കിലെടുത്ത് സ്ലാബിൻ്റെ അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധി ഞങ്ങൾ നിർണ്ണയിക്കുന്നു:

ലോഡ്-ചുമക്കുന്ന ശേഷിയുടെ അടിസ്ഥാനത്തിൽ സ്ലാബിൻ്റെ അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധി R 98 ആണ്.

സ്ലാബിൻ്റെ അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധി രണ്ട് മൂല്യങ്ങളിൽ കുറവായി കണക്കാക്കുന്നു - താപ ഇൻസുലേഷൻ ശേഷി (180 മിനിറ്റ്), ലോഡ്-ചുമക്കുന്ന ശേഷി (98 മിനിറ്റ്) നഷ്ടം.

ഉപസംഹാരം: ഉറപ്പിച്ച കോൺക്രീറ്റ് സ്ലാബിൻ്റെ അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധി REI 98 ആണ്

കെട്ടിട ഘടനകളുടെ അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധി നിർണ്ണയിക്കൽ

ഉറപ്പുള്ള കോൺക്രീറ്റ് ഘടനകളുടെ അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധി നിർണ്ണയിക്കൽ

ഉറപ്പിച്ച കോൺക്രീറ്റ് ഫ്ലോർ സ്ലാബിനായുള്ള പ്രാരംഭ ഡാറ്റ പട്ടിക 1.2.1.1 ൽ നൽകിയിരിക്കുന്നു

കോൺക്രീറ്റ് തരം - ഭാരം കുറഞ്ഞ കോൺക്രീറ്റ്സാന്ദ്രത c = 1600 കി.ഗ്രാം/m3 നാടൻ വികസിപ്പിച്ച കളിമണ്ണ്; സ്ലാബുകൾ മൾട്ടി-പൊള്ളയാണ്, വൃത്താകൃതിയിലുള്ള ശൂന്യതയുണ്ട്, ശൂന്യതകളുടെ എണ്ണം 6 കഷണങ്ങളാണ്, സ്ലാബുകൾ ഇരുവശത്തും പിന്തുണയ്ക്കുന്നു.

1) മാനുവൽ മുതൽ SNiP II-2-80 വരെയുള്ള ക്ലോസ് 2.27 (അഗ്നി പ്രതിരോധം):

2) പട്ടിക അനുസരിച്ച് നിർണ്ണയിക്കുക. 8 സ്ലാബിൻ്റെ താപ ഇൻസുലേഷൻ ശേഷി നഷ്ടപ്പെടുന്നതിൻ്റെ അടിസ്ഥാനത്തിൽ സ്ലാബിൻ്റെ അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധിക്കുള്ള മാർഗ്ഗനിർദ്ദേശങ്ങൾ ഭാരം കുറഞ്ഞ കോൺക്രീറ്റ് 140 മില്ലീമീറ്റർ ഫലപ്രദമായ കനം:

സ്ലാബിൻ്റെ അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധി 180 മിനിറ്റാണ്.

3) സ്ലാബിൻ്റെ ചൂടായ ഉപരിതലത്തിൽ നിന്ന് വടി ശക്തിപ്പെടുത്തലിൻ്റെ അച്ചുതണ്ടിലേക്കുള്ള ദൂരം നിർണ്ണയിക്കുക:

4) ടേബിൾ 1.2.1.2 (മാനുവലിൻ്റെ പട്ടിക 8) ഉപയോഗിച്ച്, രണ്ട് വശങ്ങളിൽ പിന്തുണയ്ക്കുമ്പോൾ ഭാരം കുറഞ്ഞ കോൺക്രീറ്റിനായി, ഒരു = 40 മില്ലീമീറ്ററിൽ ലോഡ്-ചുമക്കുന്ന ശേഷി നഷ്ടപ്പെടുന്നതിൻ്റെ അടിസ്ഥാനത്തിൽ സ്ലാബിൻ്റെ അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധി ഞങ്ങൾ നിർണ്ണയിക്കുന്നു.

പട്ടിക 1.2.1.2

അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധി ഉറപ്പിച്ച കോൺക്രീറ്റ് സ്ലാബുകൾ

ആവശ്യമായ അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധി 2 മണിക്കൂർ അല്ലെങ്കിൽ 120 മിനിറ്റ് ആണ്.

5) മാനുവലിൻ്റെ ക്ലോസ് 2.27 അനുസരിച്ച്, പൊള്ളയായ കോർ സ്ലാബുകളുടെ അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധി നിർണ്ണയിക്കാൻ, 0.9 ൻ്റെ കുറയ്ക്കൽ ഘടകം പ്രയോഗിക്കുന്നു:

6) സ്ഥിരവും താൽക്കാലികവുമായ ലോഡുകളുടെ ആകെത്തുകയായി സ്ലാബുകളിലെ മൊത്തം ലോഡ് ഞങ്ങൾ നിർണ്ണയിക്കുന്നു:

7) ലോഡിൻ്റെ ദീർഘനേരം പ്രവർത്തിക്കുന്ന ഭാഗത്തിൻ്റെ പൂർണ്ണ ലോഡിലേക്കുള്ള അനുപാതം നിർണ്ണയിക്കുക:

8) മാനുവലിൻ്റെ ക്ലോസ് 2.20 അനുസരിച്ച് ലോഡിനുള്ള തിരുത്തൽ ഘടകം:

9) മാനുവലിൻ്റെ ക്ലോസ് 2.18 (ഭാഗം 1 ബി) അനുസരിച്ച്, ശക്തിപ്പെടുത്തുന്നതിനുള്ള ഗുണകം ഞങ്ങൾ അംഗീകരിക്കുന്നു

10) ലോഡും ശക്തിപ്പെടുത്തൽ ഗുണകങ്ങളും കണക്കിലെടുത്ത് സ്ലാബിൻ്റെ അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധി ഞങ്ങൾ നിർണ്ണയിക്കുന്നു:

ലോഡ്-ചുമക്കുന്ന ശേഷിയുടെ അടിസ്ഥാനത്തിൽ സ്ലാബിൻ്റെ അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധി

കണക്കുകൂട്ടലുകളുടെ സമയത്ത് ലഭിച്ച ഫലങ്ങളെ അടിസ്ഥാനമാക്കി, ലോഡ്-ചുമക്കുന്ന ശേഷിയുടെ കാര്യത്തിൽ ഉറപ്പുള്ള കോൺക്രീറ്റ് സ്ലാബിൻ്റെ അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധി 139 മിനിറ്റാണെന്നും താപ ഇൻസുലേഷൻ ശേഷിയുടെ കാര്യത്തിൽ 180 മിനിറ്റാണെന്നും ഞങ്ങൾ കണ്ടെത്തി. ഏറ്റവും കുറഞ്ഞ അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധി എടുക്കേണ്ടത് ആവശ്യമാണ്.

ഉപസംഹാരം: ഉറപ്പിച്ച കോൺക്രീറ്റ് സ്ലാബിൻ്റെ അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധി REI 139.

ഉറപ്പിച്ച കോൺക്രീറ്റ് നിരകളുടെ അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധി നിർണ്ണയിക്കൽ

കോൺക്രീറ്റിൻ്റെ തരം - കാർബണേറ്റ് പാറകൾ (ചുണ്ണാമ്പുകല്ല്) കൊണ്ട് നിർമ്മിച്ച പരുക്കൻ മൊത്തത്തിലുള്ള സാന്ദ്രത c = 2350 കിലോഗ്രാം / m3 ഉള്ള കനത്ത കോൺക്രീറ്റ്;

പട്ടിക 1.2.2.1 (മാനുവലിൻ്റെ പട്ടിക 2) യഥാർത്ഥ അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധികളുടെ (പിഒഎഫ്) മൂല്യങ്ങൾ കാണിക്കുന്നു ഉറപ്പിച്ച കോൺക്രീറ്റ് നിരകൾകൂടെ വ്യത്യസ്ത സ്വഭാവസവിശേഷതകൾ. ഈ സാഹചര്യത്തിൽ, POf നിർണ്ണയിക്കുന്നത് കോൺക്രീറ്റിൻ്റെ സംരക്ഷിത പാളിയുടെ കനം കൊണ്ടല്ല, മറിച്ച് ഘടനയുടെ ഉപരിതലത്തിൽ നിന്ന് വർക്കിംഗ് റൈൻഫോഴ്സിംഗ് ബാറിൻ്റെ അക്ഷത്തിലേക്കുള്ള ദൂരം (), ഇത് സംരക്ഷിത പാളിയുടെ കനം കൂടാതെ , വർക്കിംഗ് റൈൻഫോർസിംഗ് ബാറിൻ്റെ പകുതി വ്യാസവും ഉൾപ്പെടുന്നു.

1) സൂത്രവാക്യം ഉപയോഗിച്ച് നിരയുടെ ചൂടായ ഉപരിതലത്തിൽ നിന്ന് വടി ശക്തിപ്പെടുത്തലിൻ്റെ അക്ഷത്തിലേക്കുള്ള ദൂരം നിർണ്ണയിക്കുക:

2) കാർബണേറ്റ് ഫില്ലർ ഉപയോഗിച്ച് കോൺക്രീറ്റ് കൊണ്ട് നിർമ്മിച്ച ഘടനകൾക്കായുള്ള മാനുവലിൻ്റെ ക്ലോസ് 2.15 അനുസരിച്ച്, അതേ അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധി ഉപയോഗിച്ച് ക്രോസ്-സെക്ഷണൽ വലുപ്പം 10% കുറയ്ക്കാം. തുടർന്ന് ഞങ്ങൾ ഫോർമുല ഉപയോഗിച്ച് നിരയുടെ വീതി നിർണ്ണയിക്കുന്നു:

3) ടേബിൾ 1.2.2.2 (മാനുവലിൻ്റെ ടേബിൾ 2) ഉപയോഗിച്ച്, പാരാമീറ്ററുകൾ ഉപയോഗിച്ച് കനംകുറഞ്ഞ കോൺക്രീറ്റ് കൊണ്ട് നിർമ്മിച്ച ഒരു നിരയുടെ അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധി ഞങ്ങൾ നിർണ്ണയിക്കുന്നു: b = 444 mm, a = 37 mm എല്ലാ വശങ്ങളിൽ നിന്നും കോളം ചൂടാക്കുമ്പോൾ.

പട്ടിക 1.2.2.2

ഉറപ്പിച്ച കോൺക്രീറ്റ് നിരകളുടെ അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധി

ആവശ്യമായ അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധി 1.5 മണിക്കൂറിനും 3 മണിക്കൂറിനും ഇടയിലുള്ള പരിധിയിലാണ്. അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധി നിർണ്ണയിക്കാൻ, ഞങ്ങൾ ലീനിയർ ഇൻ്റർപോളേഷൻ രീതി ഉപയോഗിക്കുന്നു. ഡാറ്റ പട്ടിക 1.2.2.3 ൽ നൽകിയിരിക്കുന്നു

അഗ്നി പ്രതിരോധത്തിനായി ബീംലെസ് സ്ലോബുകൾ കണക്കാക്കുന്നത് സംബന്ധിച്ച ചോദ്യത്തിൽ

അഗ്നി പ്രതിരോധത്തിനായി ബീംലെസ് സ്ലോബുകൾ കണക്കാക്കുന്നത് സംബന്ധിച്ച ചോദ്യത്തിൽ

വി.വി. സുക്കോവ്, വി.എൻ. ലാവ്റോവ്

"കോൺക്രീറ്റും റൈൻഫോഴ്സ്ഡ് കോൺക്രീറ്റും - വികസനത്തിൻ്റെ വഴികൾ" എന്ന പ്രസിദ്ധീകരണത്തിലാണ് ലേഖനം പ്രസിദ്ധീകരിച്ചത്. ശാസ്ത്രീയ പ്രവൃത്തികൾകോൺക്രീറ്റും റൈൻഫോഴ്സ്ഡ് കോൺക്രീറ്റും സംബന്ധിച്ച 2-ാമത് ഓൾ-റഷ്യൻ (ഇൻ്റർനാഷണൽ) സമ്മേളനം. സെപ്റ്റംബർ 5-9, 2005 മോസ്കോ; 5 വാല്യങ്ങളിൽ. NIIZHB 2005, വാല്യം 2. വിഭാഗ റിപ്പോർട്ടുകൾ. വിഭാഗം "കെട്ടിടങ്ങളുടെയും ഘടനകളുടെയും ഉറപ്പിച്ച കോൺക്രീറ്റ് ഘടനകൾ.", 2005."

നിർമ്മാണ പ്രയോഗത്തിൽ വളരെ സാധാരണമായ ഒരു ഉദാഹരണം ഉപയോഗിച്ച് ഒരു ബീംലെസ് ഫ്ലോറിൻ്റെ അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധി കണക്കാക്കുന്നത് നമുക്ക് പരിഗണിക്കാം. ബീംലെസ്സ് റൈൻഫോഴ്സ്ഡ് കോൺക്രീറ്റ് ഫ്ലോറിന് കംപ്രഷൻ ക്ലാസ് ബി 25 ഉള്ള കോൺക്രീറ്റ് കൊണ്ട് നിർമ്മിച്ച 200 എംഎം കനം ഉണ്ട്, മെഷ് ഉറപ്പിച്ചു A400 ക്ലാസ് റൈൻഫോഴ്‌സ്‌മെൻ്റിൽ നിന്ന് 200x200 മില്ലീമീറ്റർ സെല്ലുകൾക്കൊപ്പം 16 മില്ലീമീറ്റർ വ്യാസമുള്ള 33 മില്ലീമീറ്റർ സംരക്ഷിത പാളി (ബലപ്പെടുത്തലിൻ്റെ ഗുരുത്വാകർഷണ കേന്ദ്രത്തിലേക്ക്) താഴെയുള്ള ഉപരിതലംമേൽത്തട്ട്, 12 മില്ലീമീറ്റർ വ്യാസമുള്ള A400, മുകളിലെ ഉപരിതലത്തിൽ 28 മില്ലീമീറ്റർ (കേന്ദ്ര പോയിൻ്റ് വരെ) സംരക്ഷിത പാളി. നിരകൾ തമ്മിലുള്ള ദൂരം 7 മീ. പരിഗണനയിലുള്ള കെട്ടിടത്തിൽ, തറ ആദ്യ തരത്തിലുള്ള അഗ്നി തടസ്സമാണ്, കൂടാതെ താപ ഇൻസുലേഷൻ ശേഷി (I), സമഗ്രത (ഇ), ലോഡ്-ചുമക്കുന്ന ശേഷി (R) REI 150 എന്നിവ നഷ്ടപ്പെടുന്നതിന് അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധി ഉണ്ടായിരിക്കണം. ഒരു വിലയിരുത്തൽ നിലയുടെ (I) കനം, തീയിൽ പൊട്ടുന്ന നാശത്തിൻ്റെ സാധ്യത എന്നിവയ്ക്ക് അനുസൃതമായി, സ്ഥിരമായി നിർവചിക്കാവുന്ന ഘടനയ്ക്കായി, കനം സംരക്ഷിത പാളി (R) കനം ഉപയോഗിച്ച് മാത്രമേ തറയുടെ അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധി നിർണ്ണയിക്കാൻ കഴിയൂ. (ഇ). ഈ സാഹചര്യത്തിൽ, I, E എന്നിവയുടെ കണക്കുകൂട്ടലുകളാൽ വളരെ ശരിയായ എസ്റ്റിമേറ്റ് നൽകപ്പെടുന്നു, കൂടാതെ ഇലാസ്റ്റിക് സിദ്ധാന്തം ഉപയോഗിച്ച് താപ സമ്മർദ്ദമുള്ള അവസ്ഥ കണക്കാക്കുന്നതിലൂടെ മാത്രമേ തീയിൽ തറയുടെ ലോഡ്-ചുമക്കുന്ന ശേഷി നിർണ്ണയിക്കാൻ കഴിയൂ. - ചൂടാക്കുമ്പോൾ ഉറപ്പിച്ച കോൺക്രീറ്റിൻ്റെ പ്ലാസ്റ്റിറ്റി അല്ലെങ്കിൽ തീയിലെ സ്റ്റാറ്റിക്, തെർമൽ ലോഡുകളുടെ പ്രവർത്തനത്തിന് കീഴിലുള്ള ഘടനയുടെ പരിധി സന്തുലിതാവസ്ഥയുടെ സിദ്ധാന്തം. അവസാന സിദ്ധാന്തം ഏറ്റവും ലളിതമാണ്, കാരണം ഇതിന് സ്റ്റാറ്റിക് ലോഡിൽ നിന്നും താപനിലയിൽ നിന്നുമുള്ള സമ്മർദ്ദങ്ങൾ നിർണ്ണയിക്കേണ്ടതില്ല, പക്ഷേ സ്റ്റാറ്റിക് ലോഡിൻ്റെ പ്രവർത്തനത്തിൽ നിന്നുള്ള ശക്തികൾ (നിമിഷങ്ങൾ) മാത്രം, കോൺക്രീറ്റിൻ്റെയും ശക്തിപ്പെടുത്തലിൻ്റെയും സവിശേഷതകളിലെ മാറ്റം കണക്കിലെടുക്കുന്നു. മെക്കാനിസമായി മാറുമ്പോൾ സ്ഥിരമായ അനിശ്ചിത ഘടനയിൽ പ്ലാസ്റ്റിക് ഹിംഗുകൾ പ്രത്യക്ഷപ്പെടുന്നതുവരെ ചൂടാക്കുന്നു. ഇക്കാര്യത്തിൽ, തീയുടെ സമയത്ത് ഒരു ബീംലെസ് ഫ്ലോറിൻ്റെ ലോഡ്-ചുമക്കുന്ന ശേഷിയുടെ വിലയിരുത്തൽ പരിധി സന്തുലിതാവസ്ഥ രീതി ഉപയോഗിച്ചും സാധാരണ ഓപ്പറേറ്റിംഗ് സാഹചര്യങ്ങളിൽ തറയുടെ ലോഡ്-ചുമക്കുന്ന ശേഷിയുമായി ബന്ധപ്പെട്ട യൂണിറ്റുകളിലും നടത്തി. കെട്ടിടത്തിൻ്റെ വർക്കിംഗ് ഡ്രോയിംഗുകൾ അവലോകനം ചെയ്യുകയും വിശകലനം ചെയ്യുകയും ചെയ്തു, ഈ ഘടനകൾക്കായി നോർമലൈസ് ചെയ്ത ലിമിറ്റ് സ്റ്റേറ്റ് അടയാളങ്ങളുടെ സംഭവത്തെ അടിസ്ഥാനമാക്കി ഉറപ്പുള്ള കോൺക്രീറ്റ് ബീംലെസ് ഫ്ലോറിൻ്റെ അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധികളുടെ കണക്കുകൂട്ടലുകൾ നടത്തി. 2.5 മണിക്കൂർ സ്റ്റാൻഡേർഡ് ടെസ്റ്റുകളിൽ കോൺക്രീറ്റിൻ്റെയും ശക്തിപ്പെടുത്തലിൻ്റെയും താപനിലയിലെ മാറ്റങ്ങൾ കണക്കിലെടുത്ത് ലോഡ്-ചുമക്കുന്ന ശേഷിയെ അടിസ്ഥാനമാക്കിയുള്ള അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധികളുടെ കണക്കുകൂട്ടൽ നടത്തി. ഈ റിപ്പോർട്ടിൽ നൽകിയിരിക്കുന്ന നിർമ്മാണ സാമഗ്രികളുടെ എല്ലാ തെർമോഡൈനാമിക്, ഫിസിക്കൽ-മെക്കാനിക്കൽ സവിശേഷതകൾ VNIIPO, NIIZHB, TsNIISK എന്നിവയിൽ നിന്നുള്ള ഡാറ്റയെ അടിസ്ഥാനമാക്കിയുള്ളതാണ്.

താപ ഇൻസുലേറ്റിംഗ് കഴിവ് നഷ്‌ടപ്പെടുന്നതിലൂടെ കവറിംഗിൻ്റെ അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധി (I)

പ്രായോഗികമായി, ഒരു കമ്പ്യൂട്ടർ ഉപയോഗിച്ച് പരിമിത-വ്യത്യാസം അല്ലെങ്കിൽ പരിമിത-ഘടകം കണക്കുകൂട്ടലുകൾ വഴി ഘടനകളുടെ ചൂടാക്കൽ നിർണ്ണയിക്കപ്പെടുന്നു. താപ ചാലകതയുടെ പ്രശ്നം പരിഹരിക്കുമ്പോൾ, കോൺക്രീറ്റിൻ്റെ തെർമോഫിസിക്കൽ ഗുണങ്ങളിലെ മാറ്റങ്ങൾ, ചൂടാക്കൽ സമയത്ത് ശക്തിപ്പെടുത്തൽ എന്നിവ കണക്കിലെടുക്കുന്നു. സ്റ്റാൻഡേർഡ് താപനില സാഹചര്യങ്ങളിൽ ഒരു ഘടനയിലെ താപനിലയുടെ കണക്കുകൂട്ടൽ പ്രാരംഭ വ്യവസ്ഥയിൽ നടപ്പിലാക്കുന്നു: ഘടനകളുടെ താപനിലയും ബാഹ്യ പരിസ്ഥിതി 20 സി. ഒരു തീ സമയത്ത് പരിസ്ഥിതിയുടെ താപനില tс അനുസരിച്ച് സമയം അനുസരിച്ച് മാറുന്നു. ഘടനകളിലെ താപനില കണക്കാക്കുമ്പോൾ, ചൂടായ മാധ്യമത്തിനും ഉപരിതലത്തിനും ഇടയിലുള്ള സംവഹന ക്യുസി, റേഡിയൻ്റ് ക്യുആർ ഹീറ്റ് എക്സ്ചേഞ്ചുകൾ എന്നിവ കണക്കിലെടുക്കുന്നു. ചൂടായ ഉപരിതലത്തിൽ നിന്ന് Xi * പരിഗണനയിലുള്ള കോൺക്രീറ്റ് പാളിയുടെ സോപാധിക കനം ഉപയോഗിച്ച് താപനില കണക്കുകൂട്ടലുകൾ നടത്താം. കോൺക്രീറ്റിലെ താപനില നിർണ്ണയിക്കാൻ, കണക്കുകൂട്ടുക

ഫോർമുല (5) ഉപയോഗിച്ച്, 2.5 മണിക്കൂർ തീയ്ക്ക് ശേഷം തറയുടെ കനത്തിൽ താപനില വിതരണം ഞങ്ങൾ നിർണ്ണയിക്കുന്നു. ഫോർമുല (6) ഉപയോഗിച്ച്, നിലകളുടെ കനം ഞങ്ങൾ നിർണ്ണയിക്കുന്നു, ഇത് 2.5 മണിക്കൂറിനുള്ളിൽ ചൂടാക്കാത്ത ഉപരിതലത്തിൽ 220C എന്ന നിർണായക താപനില കൈവരിക്കാൻ ആവശ്യമാണ്. ഈ കനം 97 മില്ലിമീറ്ററാണ്. തൽഫലമായി, 200 മില്ലീമീറ്റർ കട്ടിയുള്ള തറയിൽ കുറഞ്ഞത് 2.5 മണിക്കൂറെങ്കിലും താപ ഇൻസുലേഷൻ ശേഷി നഷ്ടപ്പെടുന്നതിന് അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധി ഉണ്ടായിരിക്കും.

സമഗ്രത (ഇ) നഷ്‌ടപ്പെടുന്നതിലൂടെ ഫ്ലോർ പ്ലേറ്റിൻ്റെ അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധി

കോൺക്രീറ്റ്, ഉറപ്പുള്ള കോൺക്രീറ്റ് ഘടനകൾ ഉപയോഗിക്കുന്ന കെട്ടിടങ്ങളിലും ഘടനകളിലും തീപിടുത്തമുണ്ടായാൽ, കോൺക്രീറ്റിൻ്റെ പൊട്ടുന്ന നാശം സാധ്യമാണ്, ഇത് ഘടനാപരമായ സമഗ്രത നഷ്ടപ്പെടുന്നതിലേക്ക് നയിക്കുന്നു. നാശം പെട്ടെന്നും വേഗത്തിലും സംഭവിക്കുന്നു, അതിനാൽ ഏറ്റവും അപകടകരമാണ്. കോൺക്രീറ്റിൻ്റെ പൊട്ടുന്ന നാശം, ചട്ടം പോലെ, തീ എക്സ്പോഷർ ആരംഭിച്ച് 5-20 മിനിറ്റിനുശേഷം ആരംഭിക്കുകയും ഘടനയുടെ ചൂടായ ഉപരിതലത്തിൽ നിന്ന് കോൺക്രീറ്റ് കഷണങ്ങൾ പൊട്ടുന്നതായി പ്രത്യക്ഷപ്പെടുകയും ചെയ്യുന്നു; തൽഫലമായി, ഒരു ദ്വാരത്തിലൂടെ ഒരു ദ്വാരം പ്രത്യക്ഷപ്പെടാം. ഘടന, അതായത്. സമഗ്രത (ഇ) നഷ്ടപ്പെടുന്നതിനാൽ ഘടനയ്ക്ക് അകാല അഗ്നി പ്രതിരോധം നേടാൻ കഴിയും. കോൺക്രീറ്റിൻ്റെ പൊട്ടുന്ന നാശം ഒരു ലൈറ്റ് പോപ്പ്, വ്യത്യസ്ത തീവ്രതയുടെ വിള്ളൽ അല്ലെങ്കിൽ ഒരു "സ്ഫോടനം" എന്നിവയുടെ രൂപത്തിൽ ഒരു ശബ്‌ദ പ്രഭാവത്തോടൊപ്പമുണ്ടാകാം. കോൺക്രീറ്റിന് പൊട്ടുന്ന ഒടിവുണ്ടായാൽ, നിരവധി കിലോഗ്രാം വരെ ഭാരമുള്ള കഷണങ്ങൾ 10-20 മീറ്റർ വരെ ദൂരത്തേക്ക് ചിതറിപ്പോകും, ​​തീപിടിത്തത്തിൽ, കോൺക്രീറ്റിൻ്റെ പൊട്ടുന്ന പൊട്ടലിൽ ഏറ്റവും വലിയ സ്വാധീനം ചെലുത്തുന്നത്: ആന്തരിക താപനില സമ്മർദ്ദങ്ങൾ മൂലകത്തിൻ്റെ ക്രോസ് സെക്ഷനിലുടനീളം താപനില ഗ്രേഡിയൻ്റ്, ഘടനകളുടെ സ്ഥിരമായ അനിശ്ചിതത്വത്തിൽ നിന്നും, ബാഹ്യ ലോഡുകളിൽ നിന്നും കോൺക്രീറ്റ് ഘടനയിലൂടെയുള്ള നീരാവി ശുദ്ധീകരണത്തിൽ നിന്നും സമ്മർദ്ദം ചെലുത്തുന്നു. തീയിൽ കോൺക്രീറ്റിൻ്റെ പൊട്ടുന്ന നാശം കോൺക്രീറ്റിൻ്റെ ഘടന, അതിൻ്റെ ഘടന, ഈർപ്പം, താപനില, അതിർത്തി വ്യവസ്ഥകൾ, ബാഹ്യ ലോഡ് എന്നിവയെ ആശ്രയിച്ചിരിക്കുന്നു, അതായത്. ഇത് മെറ്റീരിയലിനെയും (കോൺക്രീറ്റ്) കോൺക്രീറ്റ് അല്ലെങ്കിൽ റൈൻഫോർഡ് കോൺക്രീറ്റ് ഘടനയെയും ആശ്രയിച്ചിരിക്കുന്നു. അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധി വിലയിരുത്തൽ ഉറപ്പിച്ച കോൺക്രീറ്റ് ഫ്ലോർപൊട്ടുന്ന ഫ്രാക്ചർ മാനദണ്ഡത്തിൻ്റെ (എഫ്) മൂല്യം ഉപയോഗിച്ച് സമഗ്രത നഷ്ടപ്പെടാൻ കഴിയും, ഇത് ഇതിൽ നൽകിയിരിക്കുന്ന ഫോർമുലയാൽ നിർണ്ണയിക്കപ്പെടുന്നു:

ലോഡ്-ലോഡിംഗ് കപ്പാസിറ്റി (R) നഷ്ടപ്പെടുന്നതിലൂടെ സ്ലോവറിൻ്റെ അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധി

ലോഡ്-ചുമക്കുന്ന ശേഷിയെ അടിസ്ഥാനമാക്കി, സീലിംഗിൻ്റെ അഗ്നി പ്രതിരോധവും കണക്കുകൂട്ടൽ വഴി നിർണ്ണയിക്കപ്പെടുന്നു, അത് അനുവദനീയമാണ്. താപ, സ്റ്റാറ്റിക് പ്രശ്നങ്ങൾ പരിഹരിച്ചു. കണക്കുകൂട്ടലിൻ്റെ തെർമോ ടെക്നിക്കൽ ഭാഗത്ത്, സ്റ്റാൻഡേർഡ് താപ സ്വാധീനത്തിൻ കീഴിൽ സ്ലാബിൻ്റെ കനം സഹിതം താപനില വിതരണം നിർണ്ണയിക്കപ്പെടുന്നു. കണക്കുകൂട്ടലിൻ്റെ സ്റ്റാറ്റിക് ഭാഗത്ത്, 2.5 മണിക്കൂർ നീണ്ടുനിൽക്കുന്ന തീപിടിത്തത്തിൽ സ്ലാബിൻ്റെ ലോഡ്-ചുമക്കുന്ന ശേഷി നിർണ്ണയിക്കപ്പെടുന്നു. കെട്ടിട രൂപകൽപ്പനയ്ക്ക് അനുസൃതമായി ലോഡ്, പിന്തുണ വ്യവസ്ഥകൾ എടുക്കുന്നു. അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധി കണക്കാക്കുന്നതിനുള്ള ലോഡുകളുടെ സംയോജനങ്ങൾ പ്രത്യേകമായി കണക്കാക്കപ്പെടുന്നു. ഈ സാഹചര്യത്തിൽ, ഹ്രസ്വകാല ലോഡുകൾ കണക്കിലെടുക്കാതിരിക്കാനും ശാശ്വതവും താൽക്കാലികവുമായ ദീർഘകാല മാനദണ്ഡ ലോഡുകൾ മാത്രം ഉൾപ്പെടുത്താനും ഇത് അനുവദിച്ചിരിക്കുന്നു. NIIZHB രീതി ഉപയോഗിച്ച് തീപിടുത്ത സമയത്ത് സ്ലാബിലെ ലോഡ് നിർണ്ണയിക്കുന്നു. കണക്കാക്കിയാൽ ഭാരം വഹിക്കാനുള്ള ശേഷിസ്ലാബ് R in ന് തുല്യമാണ് സാധാരണ അവസ്ഥകൾഓപ്പറേഷൻ, അപ്പോൾ കണക്കാക്കിയ ലോഡ് മൂല്യം P = 0.95 R ആണ്. തീപിടുത്തമുണ്ടായാൽ സ്റ്റാൻഡേർഡ് ലോഡ് 0.5 R ആണ്. അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധികൾ കണക്കാക്കുന്നതിനുള്ള വസ്തുക്കളുടെ കണക്കാക്കിയ പ്രതിരോധം കോൺക്രീറ്റിന് 0.83 ഉം ശക്തിപ്പെടുത്തുന്നതിന് 0.9 ഉം സുരക്ഷാ ഘടകം ഉപയോഗിച്ച് എടുക്കുന്നു. ബാർ ബലപ്പെടുത്തൽ ഉപയോഗിച്ച് ഉറപ്പിച്ച ഉറപ്പിച്ച കോൺക്രീറ്റ് ഫ്ലോർ സ്ലാബുകളുടെ അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധി കണക്കിലെടുക്കേണ്ട കാരണങ്ങളാൽ സംഭവിക്കാം: കോൺക്രീറ്റിൻ്റെയും ബലപ്പെടുത്തലിൻ്റെയും കോൺടാക്റ്റ് പാളി ഒരു നിർണായക താപനിലയിലേക്ക് ചൂടാക്കുമ്പോൾ പിന്തുണയിലെ ബലപ്പെടുത്തൽ സ്ലിപ്പിംഗ്; ഒരു നിർണായക ഊഷ്മാവിൽ ബലപ്പെടുത്തൽ ചൂടാക്കുമ്പോൾ ബലപ്പെടുത്തലിൻ്റെയും നാശത്തിൻ്റെയും ഇഴയുക. പരിഗണനയിലുള്ള കെട്ടിടത്തിൽ, മോണോലിത്തിക്ക് റൈൻഫോഴ്സ്ഡ് കോൺക്രീറ്റ് നിലകൾ ഉപയോഗിക്കുന്നു, തീപിടിത്തമുണ്ടായാൽ അവയുടെ ഭാരം വഹിക്കാനുള്ള ശേഷി പരിധി സന്തുലിത രീതി ഉപയോഗിച്ച് നിർണ്ണയിക്കുന്നു, കോൺക്രീറ്റിൻ്റെ ഭൗതികവും മെക്കാനിക്കൽ സവിശേഷതകളും ചൂടാക്കുമ്പോൾ ശക്തിപ്പെടുത്തലും കണക്കിലെടുക്കുന്നു. തീപിടുത്ത സമയത്ത് താപ സ്വാധീനത്തിൽ ഉറപ്പിച്ച കോൺക്രീറ്റ് ഘടനകളുടെ അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധി കണക്കാക്കാൻ പരിധി സന്തുലിതാവസ്ഥ രീതി ഉപയോഗിക്കുന്നതിനുള്ള സാധ്യതയെക്കുറിച്ച് ഒരു ചെറിയ വ്യതിചലനം നടത്തേണ്ടത് ആവശ്യമാണ്. ഡാറ്റ അനുസരിച്ച്, "പരിധി സന്തുലിത രീതി പ്രാബല്യത്തിൽ നിലനിൽക്കുന്നിടത്തോളം, വഹിക്കാനുള്ള ശേഷിയുടെ പരിധികൾ യഥാർത്ഥ സമ്മർദ്ദങ്ങളിൽ നിന്ന് പൂർണ്ണമായും സ്വതന്ത്രമാണ്, തൽഫലമായി, താപനില വൈകല്യങ്ങൾ, പിന്തുണകളുടെ സ്ഥാനചലനം മുതലായവ. ” എന്നാൽ അതേ സമയം, ഇനിപ്പറയുന്ന മുൻവ്യവസ്ഥകളുടെ പൂർത്തീകരണം കണക്കിലെടുക്കേണ്ടത് ആവശ്യമാണ്: ഘടനാപരമായ ഘടകങ്ങൾ പരിമിതപ്പെടുത്തുന്ന ഘട്ടത്തിൽ എത്തുന്നതിനുമുമ്പ് പൊട്ടുന്നതാകരുത്, സ്വയം സമ്മർദ്ദം മൂലകങ്ങളുടെ പരിമിതമായ അവസ്ഥകളെ ബാധിക്കരുത്. ഉറപ്പിച്ച കോൺക്രീറ്റ് ഘടനകളിൽ, പരിധി സന്തുലിത രീതിയുടെ പ്രയോഗക്ഷമതയ്ക്കുള്ള ഈ മുൻവ്യവസ്ഥകൾ സംരക്ഷിക്കപ്പെടുന്നു, എന്നാൽ ഇതിനായി പ്ലാസ്റ്റിക് ഹിംഗുകൾ രൂപപ്പെടുന്ന സ്ഥലങ്ങളിൽ ബലപ്പെടുത്തൽ വഴുതിപ്പോകാതിരിക്കുകയും പരിധിയിലെത്തുന്നതിന് മുമ്പ് ഘടനാപരമായ മൂലകങ്ങളുടെ പൊട്ടുന്ന നാശം ഉണ്ടാകാതിരിക്കുകയും വേണം. . തീപിടുത്ത സമയത്ത്, ഫ്ലോർ സ്ലാബിൻ്റെ ഏറ്റവും വലിയ ചൂടാക്കൽ പ്രദേശത്ത് താഴെ നിന്ന് നിരീക്ഷിക്കപ്പെടുന്നു പരമാവധി ടോർക്ക്, ഇവിടെ, ഒരു ചട്ടം പോലെ, ആദ്യത്തെ പ്ലാസ്റ്റിക് ഹിഞ്ച് രൂപംകൊള്ളുന്നത് ടെൻസൈൽ റൈൻഫോഴ്‌സ്‌മെൻ്റിൻ്റെ മതിയായ ആങ്കറിംഗ് ഉപയോഗിച്ചാണ്, ഹിംഗിലെ ഭ്രമണത്തിനും പിന്തുണാ മേഖലയിലെ ശക്തികളുടെ പുനർവിതരണത്തിനും ചൂടാക്കുന്നതിൽ നിന്നുള്ള ഗണ്യമായ രൂപഭേദം. രണ്ടാമത്തേതിൽ, ചൂടായ കോൺക്രീറ്റ് പ്ലാസ്റ്റിക് ഹിംഗിൻ്റെ രൂപഭേദം വർദ്ധിപ്പിക്കുന്നതിന് കാരണമാകുന്നു. "പരിധി സന്തുലിത രീതി പ്രയോഗിക്കാൻ കഴിയുമെങ്കിൽ, ആന്തരിക സമ്മർദ്ദങ്ങൾ (താപനിലയിൽ നിന്നുള്ള സമ്മർദ്ദങ്ങളുടെ രൂപത്തിൽ ലഭ്യമാണ് - രചയിതാക്കളുടെ കുറിപ്പ്) ഘടനകളുടെ ശേഷിയുടെ ആന്തരികവും ബാഹ്യവുമായ പരിധിയെ ബാധിക്കില്ല." പരിധി സന്തുലിത രീതി ഉപയോഗിച്ച് കണക്കാക്കുമ്പോൾ, ഇതിന് അനുബന്ധ പരീക്ഷണാത്മക ഡാറ്റ ഉണ്ടെന്ന് അനുമാനിക്കപ്പെടുന്നു, തീപിടിത്ത സമയത്ത്, ഒരു ലോഡിൻ്റെ സ്വാധീനത്തിൽ, സ്ലാബ് ലീനിയർ പ്ലാസ്റ്റിക് ഹിംഗുകൾ ഉപയോഗിച്ച് ഫ്രാക്ചർ ലൈനുകളിൽ പരസ്പരം ബന്ധിപ്പിച്ച ഫ്ലാറ്റ് ലിങ്കുകളായി തകരുന്നു. . സാധാരണ പ്രവർത്തന സാഹചര്യങ്ങളിൽ ഘടനയുടെ ഡിസൈൻ ലോഡ്-ബെയറിംഗ് കപ്പാസിറ്റിയുടെ ഒരു ഭാഗം തീപിടിത്തമുണ്ടായാൽ ഒരു ലോഡായി ഉപയോഗിക്കുന്നത്, സാധാരണ അവസ്ഥയിലും തീപിടുത്ത സമയത്തും സ്ലാബ് നശിപ്പിക്കുന്നതിനുള്ള അതേ പദ്ധതിയും അഗ്നി പ്രതിരോധം കണക്കാക്കുന്നത് സാധ്യമാക്കുന്നു. ആപേക്ഷിക യൂണിറ്റുകളിലെ സ്ലാബിൻ്റെ പരിധി, പ്ലാനിലെ സ്ലാബിൻ്റെ ജ്യാമിതീയ സവിശേഷതകളിൽ നിന്ന് സ്വതന്ത്രമാണ്. 20 സിയിൽ 18.5 MPa ൻ്റെ സ്റ്റാൻഡേർഡ് കംപ്രസ്സീവ് ശക്തിയുള്ള കംപ്രസ്സീവ് ശക്തി ക്ലാസ് B25 ൻ്റെ കനത്ത കോൺക്രീറ്റ് ഉപയോഗിച്ച് നിർമ്മിച്ച സ്ലാബിൻ്റെ അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധി കണക്കാക്കാം. 391.3 MPa (4000 kg/cm2) യുടെ ഒരു സാധാരണ ടെൻസൈൽ ശക്തി (20C) ഉള്ള ബലപ്പെടുത്തൽ ക്ലാസ് A400. ചൂടാക്കൽ സമയത്ത് കോൺക്രീറ്റിൻ്റെയും ശക്തിപ്പെടുത്തലിൻ്റെയും ശക്തിയിലെ മാറ്റങ്ങൾ അനുസരിച്ച് സ്വീകരിക്കുന്നു. ഈ സ്ട്രിപ്പിൻ്റെ അച്ചുതണ്ടിന് സമാന്തരമായി പരിഗണിക്കപ്പെടുന്ന പാനലുകളുടെ സ്ട്രിപ്പിൽ ലീനിയർ പ്ലാസ്റ്റിക് ഹിംഗുകൾ രൂപം കൊള്ളുന്നു എന്ന അനുമാനത്തിലാണ് ഒരു പ്രത്യേക സ്ട്രിപ്പ് പാനലുകളുടെ ഒടിവിനുള്ള കണക്കുകൂട്ടൽ നടത്തുന്നത്: താഴെ നിന്ന് വിള്ളലുകൾ തുറക്കുന്ന സ്പാനിലെ ഒരു ലീനിയർ പ്ലാസ്റ്റിക് ഹിഞ്ച്. മുകളിൽ നിന്ന് വിള്ളലുകൾ തുറക്കുന്ന നിരകളിലെ ഒരു രേഖീയ പ്ലാസ്റ്റിക് ഹിഞ്ച്. തീയുടെ കാര്യത്തിൽ ഏറ്റവും അപകടകരമായത് താഴെ നിന്നുള്ള വിള്ളലുകളാണ്, അവിടെ നീട്ടിയ ബലപ്പെടുത്തലിൻ്റെ ചൂടാക്കൽ മുകളിൽ നിന്നുള്ള വിള്ളലുകളേക്കാൾ വളരെ കൂടുതലാണ്. തീപിടിത്ത സമയത്ത് തറയുടെ മൊത്തത്തിലുള്ള ലോഡ്-ചുമക്കുന്ന ശേഷി R യുടെ കണക്കുകൂട്ടൽ ഫോർമുല ഉപയോഗിച്ച് നടത്തുന്നു:

2.5 മണിക്കൂർ തീപിടുത്തത്തിന് ശേഷമുള്ള ഈ ബലപ്പെടുത്തലിൻ്റെ താപനില 503.5 C. മധ്യ പ്ലാസ്റ്റിക് ഹിംഗിലെ സ്ലാബിൻ്റെ കോൺക്രീറ്റിലെ കംപ്രസ് ചെയ്ത സോണിൻ്റെ ഉയരം (കോൺക്രീറ്റിൻ്റെ കംപ്രസ് ചെയ്ത സോണിലെ ബലപ്പെടുത്തൽ കണക്കിലെടുക്കാതെ കരുതൽ ശേഖരത്തിൽ).

xc = ന് മധ്യ ഹിംഗിനായി കംപ്രസ് ചെയ്ത സോണിൻ്റെ ഉയരത്തിൽ, 200 മില്ലിമീറ്റർ കനം ഉള്ള ഒരു തറയ്ക്ക് സാധാരണ ഓപ്പറേറ്റിംഗ് സാഹചര്യങ്ങളിൽ ഫ്ലോർ R3 ൻ്റെ അനുബന്ധ ഡിസൈൻ ലോഡ്-ചുമക്കുന്ന ശേഷി നമുക്ക് നിർണ്ണയിക്കാം; ആന്തരിക ജോഡി Zc = 15.8 സെൻ്റീമീറ്റർ തോളിൽ ഇടത്, വലത് ഹിംഗുകളുടെ കംപ്രസ്ഡ് സോണിൻ്റെ ഉയരം Xc = Xn = 1.34 സെൻ്റീമീറ്റർ, ആന്തരിക ജോഡിയുടെ തോളിൽ Zx = Zn = 16.53 സെ.മീ. ഫ്ലോർ R3 ൻ്റെ ഡിസൈൻ ലോഡ്-ചുമക്കുന്ന ശേഷി 20 സിയിൽ 20 സെൻ്റീമീറ്റർ കനം.

ഈ സാഹചര്യത്തിൽ, തീർച്ചയായും, ഇനിപ്പറയുന്ന ആവശ്യകതകൾ പാലിക്കേണ്ടതുണ്ട്: എ) പിന്തുണയിൽ ആവശ്യമായ മുകളിലെ ബലപ്പെടുത്തലിൻ്റെ 20% എങ്കിലും സ്പാനിൻ്റെ മധ്യഭാഗത്തിന് മുകളിലായിരിക്കണം; b) ഒരു തുടർച്ചയായ സിസ്റ്റത്തിൻ്റെ ബാഹ്യ പിന്തുണകൾക്ക് മുകളിലുള്ള മുകളിലെ ബലപ്പെടുത്തൽ പിന്തുണയിൽ നിന്ന് സ്പാനിലേക്ക് കുറഞ്ഞത് 0.4l അകലത്തിൽ ചേർക്കുന്നു, തുടർന്ന് ക്രമേണ തകരുന്നു (l എന്നത് സ്പാനിൻ്റെ നീളം); സി) ഇൻ്റർമീഡിയറ്റ് പിന്തുണയ്‌ക്ക് മുകളിലുള്ള എല്ലാ മുകളിലെ ബലപ്പെടുത്തലും കുറഞ്ഞത് 0.15 ലിറ്റെങ്കിലും സ്‌പാൻ വരെ നീട്ടണം.

നിഗമനങ്ങൾ

1. ഒരു ബീംലെസ്സ് റൈൻഫോർഡ് കോൺക്രീറ്റ് ഫ്ലോറിൻ്റെ അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധി വിലയിരുത്തുന്നതിന്, അതിൻ്റെ അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധിയുടെ കണക്കുകൂട്ടലുകൾ പരിധി സംസ്ഥാനങ്ങളുടെ മൂന്ന് അടയാളങ്ങളെ അടിസ്ഥാനമാക്കി നടത്തണം: ലോഡ്-ചുമക്കുന്ന ശേഷി നഷ്ടം R; സമഗ്രതയുടെ നഷ്ടം E; താപ ഇൻസുലേഷൻ ശേഷി നഷ്ടപ്പെടുന്നു I. ഈ സാഹചര്യത്തിൽ, ഇനിപ്പറയുന്ന രീതികൾ ഉപയോഗിക്കാം: പരിമിതമായ സന്തുലിതാവസ്ഥ, ചൂടാക്കൽ, ക്രാക്ക് മെക്കാനിക്സ്.
2. പരിഗണനയിലുള്ള ഒബ്‌ജക്റ്റിന്, മൂന്ന് ലിമിറ്റ് സ്റ്റേറ്റുകൾക്കും, കംപ്രസ്സീവ് സ്ട്രെങ്ത് ക്ലാസ് B25 ൻ്റെ കോൺക്രീറ്റ് ഉപയോഗിച്ച് നിർമ്മിച്ച 200 മില്ലീമീറ്റർ കട്ടിയുള്ള തറയുടെ അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധി ശക്തിപ്പെടുത്തിയതായി കണക്കുകൂട്ടലുകൾ കാണിക്കുന്നു. ബലപ്പെടുത്തൽ മെഷ്സെല്ലുകളുള്ള 200x200 എംഎം സ്റ്റീൽ എ 400, 33 മില്ലീമീറ്ററിൻ്റെ താഴത്തെ ഉപരിതലത്തിൽ 16 മില്ലീമീറ്ററോളം വ്യാസമുള്ള ഒരു സംരക്ഷിത പാളിയുടെ കനം, 12 മില്ലീമീറ്റർ - 28 മില്ലീമീറ്റർ വ്യാസമുള്ള മുകളിലെ ഉപരിതലം കുറഞ്ഞത് REI 150 ആണ്.
3. ഈ ബീംലെസ്സ് റൈൻഫോഴ്സ്ഡ് കോൺക്രീറ്റ് ഫ്ലോർ ഒരു അഗ്നി തടസ്സമായി വർത്തിക്കും, അനുസരിച്ച് ആദ്യ തരം.
4. പ്ലാസ്റ്റിക് ഹിംഗുകൾ രൂപപ്പെടുന്ന സ്ഥലങ്ങളിൽ ടെൻസൈൽ റൈൻഫോഴ്‌സ്‌മെൻ്റിൻ്റെ മതിയായ ഉൾച്ചേർക്കൽ സാഹചര്യങ്ങളിൽ പരിധി സന്തുലിതാവസ്ഥ രീതി ഉപയോഗിച്ച് ഒരു ബീംലെസ്സ് റൈൻഫോഴ്‌സ്ഡ് കോൺക്രീറ്റ് ഫ്ലോറിൻ്റെ ഏറ്റവും കുറഞ്ഞ അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധിയുടെ വിലയിരുത്തൽ നടത്താം.

സാഹിത്യം

1. ഒരു കമ്പ്യൂട്ടറിൻ്റെ ഉപയോഗത്തെ അടിസ്ഥാനമാക്കി ഉറപ്പുള്ള കോൺക്രീറ്റ് കെട്ടിട ഘടനകളുടെ യഥാർത്ഥ അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധികൾ കണക്കാക്കുന്നതിനുള്ള നിർദ്ദേശങ്ങൾ. – എം.: വിഎൻഐഐപിഒ, 1975.
2. GOST 30247.0-94. കെട്ടിട ഘടനകൾ. അഗ്നി പ്രതിരോധത്തിനുള്ള ടെസ്റ്റ് രീതികൾ. എം., 1994. - 10 പേ.
3. എസ്പി 52-101-2003. പ്രിസ്ട്രെസ് ചെയ്യാതെയുള്ള കോൺക്രീറ്റും ഉറപ്പിച്ച കോൺക്രീറ്റ് ഘടനകളും. – എം.: FSUE TsPP, 2004. –54 പേ.
4. SNiP-2.03.04-84. ഉയർന്നതും ഉയർന്നതുമായ താപനിലയിൽ പ്രവർത്തിക്കാൻ രൂപകൽപ്പന ചെയ്ത കോൺക്രീറ്റ്, ഉറപ്പുള്ള കോൺക്രീറ്റ് ഘടനകൾ. – എം.: CITP Gosstroy USSR, 1985.
5. കോൺക്രീറ്റ്, റൈൻഫോർഡ് കോൺക്രീറ്റ് ഘടനകളുടെ അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധികൾ കണക്കാക്കുന്നതിനുള്ള ശുപാർശകൾ. - എം.: സ്ട്രോയിസ്ഡാറ്റ്, 1979. - 38 പേ.
6. SNiP-21-01-97* അഗ്നി സുരകഷകെട്ടിടങ്ങളും ഘടനകളും. സ്റ്റേറ്റ് യൂണിറ്ററി എൻ്റർപ്രൈസ് TsPP, 1997. - 14 പേ.
7. തീയിൽ പൊട്ടുന്ന നാശത്തിൽ നിന്ന് കോൺക്രീറ്റ്, ഉറപ്പുള്ള കോൺക്രീറ്റ് ഘടനകളുടെ സംരക്ഷണത്തിനുള്ള ശുപാർശകൾ. - എം.: സ്ട്രോയിസ്ഡാറ്റ്, 1979. - 21 പേ.
8. ആവശ്യമായ അഗ്നി പ്രതിരോധം ഉള്ള പൊള്ളയായ കോർ ഫ്ലോർ സ്ലാബുകളുടെ രൂപകൽപ്പനയ്ക്കുള്ള ശുപാർശകൾ. - എം.: NIIZhB, 1987. - 28 പേ.
9. സ്ഥിരമായി അനിശ്ചിതത്വമുള്ള ഉറപ്പുള്ള കോൺക്രീറ്റ് ഘടനകളുടെ കണക്കുകൂട്ടലിലേക്കുള്ള ഗൈഡ്. - എം.: സ്ട്രോയിസ്ഡാറ്റ്, 1975. പി.98-121.
10. അഗ്നി പ്രതിരോധവും ഉറപ്പുള്ള കോൺക്രീറ്റ് ഘടനകളുടെ അഗ്നി സുരക്ഷയും കണക്കാക്കുന്നതിനുള്ള രീതിശാസ്ത്രപരമായ ശുപാർശകൾ (MDS 21-2.000). - എം.: NIIZhB, 2000. - 92 പേ.
11. Gvozdev A.A. പരിധി സന്തുലിത രീതി ഉപയോഗിച്ച് ഘടനകളുടെ വഹിക്കാനുള്ള ശേഷിയുടെ കണക്കുകൂട്ടൽ. നിർമ്മാണ സാഹിത്യത്തിൻ്റെ സംസ്ഥാന പ്രസിദ്ധീകരണശാല. - എം., 1949.

ഉറപ്പിച്ച കോൺക്രീറ്റ് ഘടനകൾ, അവയുടെ തീപിടിക്കാത്തതും താരതമ്യേന കുറഞ്ഞ താപ ചാലകതയും കാരണം, ആക്രമണാത്മക അഗ്നി ഘടകങ്ങളുടെ ഫലങ്ങളെ നന്നായി പ്രതിരോധിക്കുന്നു. എന്നിരുന്നാലും, തീയെ അനിശ്ചിതമായി ചെറുക്കാൻ അവർക്ക് കഴിയില്ല. ആധുനിക ഉറപ്പുള്ള കോൺക്രീറ്റ് ഘടനകൾ, ചട്ടം പോലെ, കെട്ടിടത്തിൻ്റെ മറ്റ് ഘടകങ്ങളുമായി ഒരു മോണോലിത്തിക്ക് കണക്ഷനില്ലാതെ നേർത്ത മതിലുകൾ കൊണ്ടാണ് നിർമ്മിച്ചിരിക്കുന്നത്, ഇത് തീയുടെ അവസ്ഥയിൽ അവയുടെ പ്രവർത്തന പ്രവർത്തനങ്ങൾ 1 മണിക്കൂറായി പരിമിതപ്പെടുത്തുന്നു, ചിലപ്പോൾ കുറവുമാണ്. ഈർപ്പമുള്ള ഉറപ്പുള്ള കോൺക്രീറ്റ് ഘടനകൾക്ക് ഇതിലും കുറഞ്ഞ അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധിയുണ്ട്. ഘടനയുടെ ഈർപ്പം 3.5% ആയി വർദ്ധിക്കുന്നത് അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധി വർദ്ധിപ്പിക്കുന്നുവെങ്കിൽ, ഹ്രസ്വകാല തീപിടിത്തത്തിൽ 1200 കിലോഗ്രാം / m 3-ൽ കൂടുതൽ സാന്ദ്രതയുള്ള കോൺക്രീറ്റിൻ്റെ ഈർപ്പം കൂടുതൽ വർദ്ധിക്കുന്നത് സ്ഫോടനത്തിന് കാരണമാകും. കോൺക്രീറ്റ്, ഘടനയുടെ ദ്രുതഗതിയിലുള്ള നാശം.

ഉറപ്പിച്ച കോൺക്രീറ്റ് ഘടനയുടെ അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധി അതിൻ്റെ ക്രോസ്-സെക്ഷൻ്റെ അളവുകൾ, സംരക്ഷണ പാളിയുടെ കനം, ശക്തിപ്പെടുത്തലിൻ്റെ തരം, അളവ്, വ്യാസം, കോൺക്രീറ്റിൻ്റെ ക്ലാസ്, മൊത്തം തരം, ഘടനയിലെ ലോഡ് എന്നിവയെ ആശ്രയിച്ചിരിക്കുന്നു. അതിൻ്റെ പിന്തുണാ പദ്ധതിയും.

140 ഡിഗ്രി സെൽഷ്യസ് (തറകൾ, ഭിത്തികൾ, പാർട്ടീഷനുകൾ) അഗ്നിക്ക് എതിർവശത്തുള്ള ഉപരിതലത്തെ ചൂടാക്കി അടച്ച ഘടനകളുടെ അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധി അവയുടെ കനം, കോൺക്രീറ്റിൻ്റെ തരം, ഈർപ്പം എന്നിവയെ ആശ്രയിച്ചിരിക്കുന്നു. കോൺക്രീറ്റിൻ്റെ കനം കൂടുകയും സാന്ദ്രത കുറയുകയും ചെയ്യുമ്പോൾ, അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധി വർദ്ധിക്കുന്നു.

ലോഡ്-ചുമക്കുന്ന ശേഷിയുടെ നഷ്ടത്തെ അടിസ്ഥാനമാക്കിയുള്ള അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധി ഘടനയുടെ തരത്തെയും സ്റ്റാറ്റിക് സപ്പോർട്ട് ഘടനയെയും ആശ്രയിച്ചിരിക്കുന്നു. സിംഗിൾ-സ്പാൻ ലളിതമായി പിന്തുണയ്ക്കുന്ന വളയുന്ന ഘടകങ്ങൾ (ബീം സ്ലാബുകൾ, പാനലുകൾ, ഫ്ലോർ ഡെക്കുകൾ, ബീമുകൾ, ഗർഡറുകൾ) രേഖാംശ ലോവർ വർക്കിംഗ് റൈൻഫോഴ്‌സ്‌മെൻ്റിനെ പരമാവധി നിർണായക താപനിലയിലേക്ക് ചൂടാക്കുന്നതിൻ്റെ ഫലമായി തീപിടുത്തമുണ്ടായാൽ നശിപ്പിക്കപ്പെടുന്നു. ഈ ഘടനകളുടെ അഗ്നി പ്രതിരോധത്തിൻ്റെ പരിധി, താഴത്തെ പ്രവർത്തന ബലപ്പെടുത്തലിൻ്റെ സംരക്ഷണ പാളിയുടെ കനം, ശക്തിപ്പെടുത്തലിൻ്റെ ക്ലാസ്, ജോലി ലോഡ്, കോൺക്രീറ്റിൻ്റെ താപ ചാലകത എന്നിവയെ ആശ്രയിച്ചിരിക്കുന്നു. ബീമുകൾക്കും purlins നും, അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധിയും വിഭാഗത്തിൻ്റെ വീതിയെ ആശ്രയിച്ചിരിക്കുന്നു.

ഒരേ ഡിസൈൻ പാരാമീറ്ററുകൾ ഉപയോഗിച്ച്, ബീമുകളുടെ അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധി സ്ലാബുകളേക്കാൾ കുറവാണ്, കാരണം തീപിടിത്തമുണ്ടായാൽ, ബീമുകൾ മൂന്ന് വശങ്ങളിൽ (ചുവടെയും രണ്ട് വശങ്ങളിൽ നിന്നും) ചൂടാക്കുകയും സ്ലാബുകൾ ചൂടാക്കുകയും ചെയ്യുന്നു. താഴെയുള്ള ഉപരിതലം.

അഗ്നി പ്രതിരോധത്തിൻ്റെ കാര്യത്തിൽ ഏറ്റവും മികച്ച റൈൻഫോർസിംഗ് സ്റ്റീൽ ക്ലാസ് A-III സ്റ്റീൽ ഗ്രേഡ് 25G2S ആണ്. ഒരു സ്റ്റാൻഡേർഡ് ലോഡ് ഉപയോഗിച്ച് ലോഡ് ചെയ്ത ഘടനയുടെ അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധിയിലെത്തുന്ന നിമിഷത്തിൽ ഈ ഉരുക്കിൻ്റെ നിർണായക താപനില 570 ° C ആണ്.

20 മില്ലീമീറ്റർ സംരക്ഷിത പാളിയുള്ള കനത്ത കോൺക്രീറ്റിൽ നിർമ്മിച്ച ഫാക്ടറി ഉൽപ്പാദിപ്പിക്കുന്ന വലിയ-പൊള്ളയായ പ്രീസ്ട്രെസ്ഡ് ഡെക്കുകളും ക്ലാസ് A-IV സ്റ്റീൽ കൊണ്ട് നിർമ്മിച്ച വടി ശക്തിപ്പെടുത്തലും 1 മണിക്കൂർ അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധിയുണ്ട്, ഇത് റെസിഡൻഷ്യൽ കെട്ടിടങ്ങളിൽ ഈ ഡെക്കുകൾ ഉപയോഗിക്കാൻ അനുവദിക്കുന്നു.

10 മില്ലീമീറ്റർ സംരക്ഷിത പാളിയുള്ള സാധാരണ ഉറപ്പുള്ള കോൺക്രീറ്റ് ഉപയോഗിച്ച് നിർമ്മിച്ച ഖര വിഭാഗത്തിൻ്റെ സ്ലാബുകൾക്കും പാനലുകൾക്കും അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധികളുണ്ട്: സ്റ്റീൽ ശക്തിപ്പെടുത്തൽ ക്ലാസുകൾ എ-ഐകൂടാതെ A-II - 0.75 മണിക്കൂർ; A-III (ഗ്രേഡ് 25G2S) - 1 ടീസ്പൂൺ.

ചില സന്ദർഭങ്ങളിൽ, ചരിഞ്ഞ ഭാഗത്ത് തീപിടിത്തമുണ്ടായാൽ, നേർത്ത മതിലുകളുള്ള വഴക്കമുള്ള ഘടനകൾ (പൊള്ളയായതും റിബൺ ഉള്ളതുമായ പാനലുകളും ഡെക്കിംഗും, 160 മില്ലീമീറ്ററോ അതിൽ കുറവോ വീതിയുള്ള ക്രോസ്ബാറുകളും ബീമുകളും, പിന്തുണയിൽ ലംബമായ ഫ്രെയിമുകളില്ലാതെ) അകാലത്തിൽ തകർന്നേക്കാം. പിന്തുണകളിൽ. ഈ ഘടനകളുടെ പിന്തുണയുള്ള പ്രദേശങ്ങളിൽ കുറഞ്ഞത് 1/4 സ്പാൻ ദൈർഘ്യമുള്ള ലംബ ഫ്രെയിമുകൾ സ്ഥാപിക്കുന്നതിലൂടെ ഇത്തരത്തിലുള്ള നാശം തടയുന്നു.

കോണ്ടറിനൊപ്പം പിന്തുണയ്ക്കുന്ന സ്ലാബുകൾക്ക് ലളിതമായ വളയുന്ന മൂലകങ്ങളേക്കാൾ ഉയർന്ന അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധി ഉണ്ട്. ഈ സ്ലാബുകൾ രണ്ട് ദിശകളിലേക്ക് പ്രവർത്തിക്കുന്ന ബലപ്പെടുത്തൽ ഉപയോഗിച്ച് ശക്തിപ്പെടുത്തുന്നു, അതിനാൽ അവയുടെ അഗ്നി പ്രതിരോധം ചെറുതും നീണ്ടതുമായ സ്പാനുകളിലെ ബലപ്പെടുത്തലിൻ്റെ അനുപാതത്തെ ആശ്രയിച്ചിരിക്കുന്നു. ഈ അനുപാതം ഐക്യത്തിന് തുല്യമായ സ്ക്വയർ സ്ലാബുകൾക്ക്, അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധിയുടെ ആരംഭത്തിൽ ബലപ്പെടുത്തലിൻ്റെ നിർണായക താപനില 800 ° C ആണ്.

സ്ലാബിൻ്റെ വീക്ഷണാനുപാതം വർദ്ധിക്കുന്നതിനനുസരിച്ച്, നിർണായക താപനില കുറയുന്നു, അതിനാൽ അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധിയും കുറയുന്നു. നാലിൽ കൂടുതൽ വീക്ഷണാനുപാതം, അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധി പ്രായോഗികമായി പരിധിക്ക് തുല്യമാണ്രണ്ട് വശങ്ങളിൽ പിന്തുണയ്ക്കുന്ന സ്ലാബുകളുടെ അഗ്നി പ്രതിരോധം.

സ്റ്റാറ്റിക്കൽ അനിശ്ചിതത്വമുള്ള ബീമുകളും ബീം സ്ലാബുകളും, ചൂടാക്കിയാൽ, പിന്തുണയ്ക്കുന്ന, സ്പാൻ വിഭാഗങ്ങളുടെ നാശത്തിൻ്റെ ഫലമായി അവയുടെ ലോഡ്-ചുമക്കുന്ന ശേഷി നഷ്ടപ്പെടും. താഴ്ന്ന രേഖാംശ ബലപ്പെടുത്തലിൻ്റെ ശക്തി കുറയുന്നതിൻ്റെ ഫലമായി സ്പാനിലെ വിഭാഗങ്ങൾ നശിപ്പിക്കപ്പെടുന്നു, കൂടാതെ താഴ്ന്ന കംപ്രസ് ചെയ്ത സോണിലെ കോൺക്രീറ്റ് ശക്തി നഷ്ടപ്പെടുന്നതിൻ്റെ ഫലമായി പിന്തുണയ്ക്കുന്ന വിഭാഗങ്ങൾ നശിപ്പിക്കപ്പെടുന്നു, ഇത് ഉയർന്ന താപനിലയിൽ ചൂടാക്കപ്പെടുന്നു. ഈ സോണിൻ്റെ ചൂടാക്കൽ നിരക്ക് ക്രോസ്-സെക്ഷണൽ അളവുകളെ ആശ്രയിച്ചിരിക്കുന്നു, അതിനാൽ സ്റ്റാറ്റിക്കലി അനിശ്ചിതത്വമുള്ള ബീം സ്ലാബുകളുടെ അഗ്നി പ്രതിരോധം അവയുടെ കനം, വിഭാഗത്തിൻ്റെ വീതിയിലും ഉയരത്തിലും ഉള്ള ബീമുകളുടെ കനം എന്നിവയെ ആശ്രയിച്ചിരിക്കുന്നു. ചെയ്തത് വലിയ വലിപ്പങ്ങൾക്രോസ്-സെക്ഷൻ, പരിഗണനയിലുള്ള ഘടനകളുടെ അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധി സ്ഥിരമായി നിർണ്ണയിക്കപ്പെട്ട ഘടനകളേക്കാൾ വളരെ കൂടുതലാണ് (സിംഗിൾ-സ്പാൻ ലളിതമായി പിന്തുണയ്ക്കുന്ന ബീമുകളും സ്ലാബുകളും), ചില സന്ദർഭങ്ങളിൽ (കട്ടിയുള്ള ബീം സ്ലാബുകൾക്ക്, ശക്തമായ മുകളിലെ പിന്തുണയുള്ള ബീമുകൾക്ക്. ) പ്രായോഗികമായി രേഖാംശ താഴത്തെ ബലത്തിൽ സംരക്ഷണ പാളിയുടെ കനം ആശ്രയിക്കുന്നില്ല.

നിരകൾ. നിരകളുടെ അഗ്നി പ്രതിരോധത്തിൻ്റെ പരിധി ലോഡ് ആപ്ലിക്കേഷൻ പാറ്റേൺ (സെൻട്രൽ, എക്സെൻട്രിക്), ക്രോസ്-സെക്ഷണൽ അളവുകൾ, ബലപ്പെടുത്തലിൻ്റെ ശതമാനം, പരുക്കൻ കോൺക്രീറ്റ് അഗ്രഗേറ്റ് തരം, രേഖാംശ ബലപ്പെടുത്തലിൻ്റെ സംരക്ഷണ പാളിയുടെ കനം എന്നിവയെ ആശ്രയിച്ചിരിക്കുന്നു.

ശക്തിപ്പെടുത്തലിൻ്റെയും കോൺക്രീറ്റിൻ്റെയും ശക്തി കുറയുന്നതിൻ്റെ ഫലമായി ചൂടാക്കുമ്പോൾ നിരകളുടെ നാശം സംഭവിക്കുന്നു. എക്സെൻട്രിക് ലോഡ് ആപ്ലിക്കേഷൻ നിരകളുടെ അഗ്നി പ്രതിരോധം കുറയ്ക്കുന്നു. ഒരു വലിയ ഉത്കേന്ദ്രതയോടെ ലോഡ് പ്രയോഗിച്ചാൽ, നിരയുടെ അഗ്നി പ്രതിരോധം ടെൻസൈൽ റൈൻഫോഴ്സ്മെൻ്റിൻ്റെ സംരക്ഷിത പാളിയുടെ കനം അനുസരിച്ചായിരിക്കും, അതായത്. ചൂടാക്കിയാൽ അത്തരം നിരകളുടെ പ്രവർത്തനത്തിൻ്റെ സ്വഭാവം ലളിതമായ ബീമുകൾക്ക് സമാനമാണ്. ഒരു ചെറിയ ഉത്കേന്ദ്രതയുള്ള ഒരു നിരയുടെ അഗ്നി പ്രതിരോധം കേന്ദ്രീകൃതമായി കംപ്രസ് ചെയ്ത നിരകളുടെ അഗ്നി പ്രതിരോധത്തെ സമീപിക്കുന്നു. കോൺക്രീറ്റ് തൂണുകൾ ഗ്രാനൈറ്റ് തകർത്ത കല്ല്തകർന്ന ചുണ്ണാമ്പുകല്ലിലെ നിരകളേക്കാൾ കുറവ് അഗ്നി പ്രതിരോധം (20%) ഉണ്ട്. 573 ° C താപനിലയിൽ ഗ്രാനൈറ്റ് തകരാൻ തുടങ്ങുന്നു, 800 ° C താപനിലയിൽ ചുണ്ണാമ്പുകല്ല് തകരാൻ തുടങ്ങുന്നു എന്ന വസ്തുത ഇത് വിശദീകരിക്കുന്നു.

മതിലുകൾ. തീപിടുത്ത സമയത്ത്, ചട്ടം പോലെ, ചുവരുകൾ ഒരു വശത്ത് ചൂടാക്കപ്പെടുന്നു, അതിനാൽ തീയുടെ നേരെ അല്ലെങ്കിൽ നേരെ വളയുന്നു വിപരീത ദിശ. മതിൽ കേന്ദ്രീകൃതമായി കംപ്രസ് ചെയ്ത ഘടനയിൽ നിന്ന് കാലക്രമേണ വർദ്ധിച്ചുവരുന്ന ഉത്കേന്ദ്രതയോടെ വികേന്ദ്രീകൃതമായി കംപ്രസ് ചെയ്ത ഒന്നായി മാറുന്നു. ഈ സാഹചര്യങ്ങളിൽ, അഗ്നി പ്രതിരോധം ചുമക്കുന്ന ചുമരുകൾപ്രധാനമായും ലോഡിനെയും അവയുടെ കനത്തെയും ആശ്രയിച്ചിരിക്കുന്നു. ലോഡ് വർദ്ധിക്കുകയും മതിലിൻ്റെ കനം കുറയുകയും ചെയ്യുമ്പോൾ, അതിൻ്റെ അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധി കുറയുന്നു, തിരിച്ചും.

കെട്ടിടങ്ങളുടെ നിലകളുടെ എണ്ണം കൂടുന്നതിനനുസരിച്ച്, ചുവരുകളിലെ ലോഡ് വർദ്ധിക്കുന്നു, അതിനാൽ, ആവശ്യമായ അഗ്നി പ്രതിരോധം ഉറപ്പാക്കാൻ, റെസിഡൻഷ്യൽ കെട്ടിടങ്ങളിലെ ലോഡ്-ചുമക്കുന്ന തിരശ്ചീന മതിലുകളുടെ കനം തുല്യമായി (മില്ലീമീറ്റർ) എടുക്കുന്നു: 5 ൽ. 9 നില കെട്ടിടങ്ങൾ - 120, 12 നിലകൾ - 140, 16 നിലകൾ - 160 , 16 നിലകളിൽ കൂടുതൽ ഉയരമുള്ള കെട്ടിടങ്ങളിൽ - 180 അല്ലെങ്കിൽ അതിൽ കൂടുതൽ.

സിംഗിൾ-ലെയർ, ഡബിൾ-ലെയർ, മൂന്ന്-ലെയർ സ്വയം പിന്തുണയ്ക്കുന്ന ബാഹ്യ മതിൽ പാനലുകൾ ലൈറ്റ് ലോഡുകൾക്ക് വിധേയമാണ്, അതിനാൽ ഈ മതിലുകളുടെ അഗ്നി പ്രതിരോധം സാധാരണയായി അഗ്നി സുരക്ഷാ ആവശ്യകതകൾ നിറവേറ്റുന്നു.

ഉയർന്ന താപനിലയിൽ ഭിത്തികളുടെ ഭാരം വഹിക്കാനുള്ള ശേഷി നിർണ്ണയിക്കുന്നത് കോൺക്രീറ്റിൻ്റെയും ഉരുക്കിൻ്റെയും ശക്തി സവിശേഷതകളിലെ മാറ്റങ്ങളാൽ മാത്രമല്ല, പ്രധാനമായും മൂലകത്തിൻ്റെ മൊത്തത്തിലുള്ള രൂപഭേദം മൂലമാണ്. ചുവരുകളുടെ അഗ്നി പ്രതിരോധം ഒരു ചട്ടം പോലെ, ചൂടായ അവസ്ഥയിൽ ലോഡ്-ചുമക്കുന്ന ശേഷി (നാശം) നഷ്ടപ്പെടുന്നതിലൂടെ നിർണ്ണയിക്കപ്പെടുന്നു; 140 ഡിഗ്രി സെൽഷ്യസിൽ "തണുത്ത" മതിൽ ഉപരിതലം ചൂടാക്കുന്നതിൻ്റെ അടയാളം സാധാരണമല്ല. അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധി ജോലി ലോഡിനെ ആശ്രയിച്ചിരിക്കുന്നു (ഘടനയുടെ സുരക്ഷാ ഘടകം). ഏകപക്ഷീയമായ ആഘാതത്തിൽ നിന്നുള്ള മതിലുകളുടെ നാശം മൂന്ന് സ്കീമുകളിലൊന്ന് അനുസരിച്ച് സംഭവിക്കുന്നു:

• 1) ഭിത്തിയുടെ ചൂടായ പ്രതലത്തിലേക്കുള്ള വ്യതിചലനത്തിൻ്റെ മാറ്റാനാകാത്ത വികാസത്തോടെ, വിചിത്രമായ കംപ്രഷൻ (ചൂടായ ബലപ്പെടുത്തൽ അല്ലെങ്കിൽ “തണുത്ത” കോൺക്രീറ്റ്) കാരണം ഉയരത്തിൻ്റെ മധ്യത്തിൽ അതിൻ്റെ നാശം;
• 2) മൂലകത്തിൻ്റെ തുടക്കത്തിൽ ചൂടാക്കലിൻ്റെ ദിശയിലും അവസാന ഘട്ടത്തിൽ വിപരീത ദിശയിലും വ്യതിചലിക്കുന്നു; നാശം - ചൂടായ കോൺക്രീറ്റിൽ അല്ലെങ്കിൽ "തണുത്ത" (നീട്ടിയ) ബലപ്പെടുത്തലിൽ ഉയരത്തിൻ്റെ മധ്യത്തിൽ;
• 3) സ്കീം 1 ലെ പോലെ, വ്യതിചലനത്തിൻ്റെ വേരിയബിൾ ദിശയിൽ, എന്നാൽ മതിലിൻ്റെ നാശം "തണുത്ത" ഉപരിതലത്തിൻ്റെ കോൺക്രീറ്റിനോടോ ചരിഞ്ഞ ഭാഗങ്ങളിലോ ഉള്ള പിന്തുണാ മേഖലകളിൽ സംഭവിക്കുന്നു.

ആദ്യത്തെ പരാജയ പാറ്റേൺ വഴക്കമുള്ള മതിലുകൾക്ക് സാധാരണമാണ്, രണ്ടാമത്തേതും മൂന്നാമത്തേതും - കുറഞ്ഞ വഴക്കമുള്ളതും പ്ലാറ്റ്ഫോം പിന്തുണയ്ക്കുന്നതുമായ മതിലുകൾക്ക്. പ്ലാറ്റ്ഫോം പിന്തുണയുടെ കാര്യത്തിലെന്നപോലെ, മതിൽ പിന്തുണയ്ക്കുന്ന വിഭാഗങ്ങളുടെ ഭ്രമണ സ്വാതന്ത്ര്യം നിങ്ങൾ പരിമിതപ്പെടുത്തുകയാണെങ്കിൽ, അതിൻ്റെ രൂപഭേദം കുറയുന്നു, അതിനാൽ അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധി വർദ്ധിക്കുന്നു. അങ്ങനെ, മതിലുകളുടെ പ്ലാറ്റ്ഫോം പിന്തുണ (നോൺ-ഡിസ്പ്ലേസ് ചെയ്യാവുന്ന വിമാനങ്ങളിൽ) ഘടകത്തിൻ്റെ നാശത്തിൻ്റെ പാറ്റേൺ പരിഗണിക്കാതെ, ഹിംഗഡ് പിന്തുണയുമായി താരതമ്യപ്പെടുത്തുമ്പോൾ ശരാശരി രണ്ട് മടങ്ങ് അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധി വർദ്ധിപ്പിച്ചു.

ഹിംഗഡ് പിന്തുണയോടെ മതിൽ ശക്തിപ്പെടുത്തലിൻ്റെ ശതമാനം കുറയ്ക്കുന്നത് അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധി കുറയ്ക്കുന്നു; പ്ലാറ്റ്ഫോം പിന്തുണയോടെ, മതിൽ ശക്തിപ്പെടുത്തലിൻ്റെ സാധാരണ പരിധിയിലെ മാറ്റം പ്രായോഗികമായി അവയുടെ അഗ്നി പ്രതിരോധത്തെ ബാധിക്കില്ല. മതിൽ ഇരുവശത്തും ഒരേസമയം ചൂടാക്കുമ്പോൾ ( ആന്തരിക മതിലുകൾ) ഇത് താപനില വ്യതിചലനം അനുഭവിക്കുന്നില്ല, ഘടന കേന്ദ്ര കംപ്രഷനിൽ പ്രവർത്തിക്കുന്നത് തുടരുന്നു, അതിനാൽ അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധി ഏകപക്ഷീയമായ തപീകരണത്തേക്കാൾ കുറവല്ല.

ഉറപ്പുള്ള കോൺക്രീറ്റ് ഘടനകളുടെ അഗ്നി പ്രതിരോധം കണക്കാക്കുന്നതിനുള്ള അടിസ്ഥാന തത്വങ്ങൾ

ശക്തി കുറയുന്നത്, താപ വികാസം, ചൂടാക്കുമ്പോൾ കോൺക്രീറ്റിൻ്റെ ശക്തി കുറയൽ, കോൺക്രീറ്റിൻ്റെ താപനില ക്രീപ്പ് എന്നിവ കാരണം ലോഡ്-ചുമക്കുന്ന ശേഷി (തകർച്ച) നഷ്ടപ്പെടുന്നതിൻ്റെ ഫലമായി, ഉറപ്പുള്ള കോൺക്രീറ്റ് ഘടനകളുടെ അഗ്നി പ്രതിരോധം നഷ്ടപ്പെടും. തീയെ അഭിമുഖീകരിക്കാത്ത ഉപരിതലത്തെ 140 ° C വരെ ചൂടാക്കാൻ. ഈ സൂചകങ്ങൾ അനുസരിച്ച് - ഉറപ്പിച്ച കോൺക്രീറ്റ് ഘടനകളുടെ അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധി കണക്കുകൂട്ടൽ വഴി കണ്ടെത്താനാകും.

പൊതുവേ, കണക്കുകൂട്ടൽ രണ്ട് ഭാഗങ്ങൾ ഉൾക്കൊള്ളുന്നു: തെർമൽ, സ്റ്റാറ്റിക്.

തെർമൽ എഞ്ചിനീയറിംഗ് ഭാഗത്ത്, സ്റ്റാൻഡേർഡ് അനുസരിച്ച് ചൂടാക്കൽ സമയത്ത് ഘടനയുടെ ക്രോസ് സെക്ഷനോടൊപ്പം താപനില നിർണ്ണയിക്കപ്പെടുന്നു താപനില വ്യവസ്ഥകൾ. സ്റ്റാറ്റിക് ഭാഗത്ത്, ചൂടായ ഘടനയുടെ ലോഡ്-ചുമക്കുന്ന ശേഷി (ശക്തി) കണക്കാക്കുന്നു. പിന്നീട് ഒരു ഗ്രാഫ് നിർമ്മിക്കപ്പെടുന്നു (ചിത്രം 3.7) കാലക്രമേണ അതിൻ്റെ ലോഡ്-ചുമക്കുന്ന ശേഷി കുറയുന്നു. ഈ ഗ്രാഫ് ഉപയോഗിച്ച്, അഗ്നി പ്രതിരോധ പരിധി കണ്ടെത്തി, അതായത്. ചൂടാക്കൽ സമയം, അതിനുശേഷം ഘടനയുടെ ലോഡ്-ചുമക്കുന്ന ശേഷി പ്രവർത്തന ലോഡിലേക്ക് കുറയും, അതായത്. സമത്വം സംഭവിക്കുമ്പോൾ: M rt (N rt) = M n (M n), ഇവിടെ M rt (N rt) എന്നത് വളയുന്ന (കംപ്രസ് ചെയ്ത അല്ലെങ്കിൽ വികേന്ദ്രീകൃതമായി കംപ്രസ് ചെയ്ത) ഘടനയുടെ ഭാരം വഹിക്കുന്ന ശേഷിയാണ്;

M n (M n), - സ്റ്റാൻഡേർഡ് അല്ലെങ്കിൽ മറ്റ് പ്രവർത്തന ലോഡിൽ നിന്ന് വളയുന്ന നിമിഷം (രേഖാംശ ശക്തി).