Padlók műszaki követelményei és tervezési, beépítési, átvételi, üzemeltetési és javítási szabályok fejlesztés alatt. A talajon lévő padlók hőveszteségének számítási eredményei A talajszintek számítása zónák szerint

Korábban egy 6 m széles, 6 m talajvízszintű és +3 fokos mélységű ház talaj menti padló hőveszteségét számoltuk ki.
Eredmények és problémanyilatkozat itt -
Figyelembe vették az utcai levegőbe és mélyen a talajba eső hőveszteséget is. Most elválasztom a legyeket a szeletektől, vagyis a számítást tisztán a talajba fogom végezni, kizárva a külső levegőbe történő hőátadást.

Az 1. lehetőséghez az előző számításból (szigetelés nélkül) elvégzem a számításokat. és a következő adatkombinációk
1. GWL 6m, +3 a GWL-nél
2. GWL 6m, +6 a GWL-nél
3. GWL 4m, +3 a GWL-nél
4. GWL 10m, +3 a GWL-nél.
5. GWL 20m, +3 a GWL-nél.
Ezzel lezárjuk a talajvízmélység és a hőmérséklet talajvízre gyakorolt ​​hatásával kapcsolatos kérdéseket.
A számítás az előzőhöz hasonlóan állandó, nem veszi figyelembe szezonális ingadozásokés egyáltalán nem veszi figyelembe a külső levegőt
A feltételek ugyanazok. A talaj Lyamda=1, falak 310mm Lyamda=0,15, padló 250mm Lyamda=1,2.

Az eredmények, mint korábban, két kép (izotermák és „IR”), és numerikusak - a talajba való hőátadás ellenállása.

Számszerű eredmények:
1. R=4,01
2. R=4,01 (Minden a különbségre normalizálva van, nem kellett volna másként)
3. R=3,12
4. R=5,68
5. R=6,14

A méretekkel kapcsolatban. Ha ezeket a talajvízszint mélységével korreláljuk, a következőket kapjuk
4 m. R/L=0,78
6 m. R/L=0,67
10 m. R/L=0,57
20 m. R/L=0,31
R/L egyenlő lenne egységgel (vagy inkább a talaj hővezető képességének fordított együtthatójával) a végtelenségig nagy ház, esetünkben a ház méretei összemérhetőek a hőveszteség mélységével és milyen kisebb ház A mélységhez képest ennek az aránynak minél kisebbnek kell lennie.

A kapott R/L összefüggésnek a ház szélességének a talajszinthez viszonyított arányától kell függnie (B/L), plusz, mint már említettük, B/L->végtelen R/L->1/Lamda esetén.
Összességében a következő pontok vannak egy végtelenül hosszú házhoz:
L/B | R*Lambda/L
0 | 1
0,67 | 0,78
1 | 0,67
1,67 | 0,57
3,33 | 0,31
Ezt a függést jól közelíti egy exponenciális (lásd a grafikont a megjegyzésekben).
Sőt, a kitevőt egyszerűbben is fel lehet írni anélkül, hogy a pontosság veszte volna, mégpedig
R*Lambda/L=EXP(-L/(3B))
Ez a képlet ugyanazon pontokon a következő eredményeket adja:
0 | 1
0,67 | 0,80
1 | 0,72
1,67 | 0,58
3,33 | 0,33
Azok. hiba 10%-on belül, azaz. nagyon kielégítő.

Ezért egy végtelen, tetszőleges szélességű házhoz és a talajvíz szintjéhez a szóban forgó tartományban van egy képlet a talajvízszint hőátadási ellenállásának kiszámítására:
R=(L/Lamda)*EXP(-L/(3B))
itt L a talajvízszint mélysége, Lyamda a talaj hővezetési tényezője, B a ház szélessége.
A képlet az L/3B tartományban alkalmazható, 1,5-től megközelítőleg végtelenig (magas GWL).

Ha a képletet mélyebb talajvízszintekre használjuk, akkor a képlet jelentős hibát ad, például egy 50 méteres mélység és 6 méter széles ház esetén: R=(50/1)*exp(-50/18)=3,1 , ami nyilvánvalóan túl kicsi.

Mindenkinek jó napot!

Következtetések:
1. A talajvízszint mélységének növekedése nem vezet a talajvíz hőveszteségének megfelelő csökkenéséhez, mivel egyre nagyobb mennyiségű talajról van szó.
2. Ugyanakkor a 20 m vagy annál magasabb talajvízszintű rendszerek a ház „élettartama” során soha nem érhetik el a számításban kapott állószintet.
3. A talajba eső R nem olyan nagy, 3-6-os szinten van, így nagyon jelentős a hőveszteség a talajba mélyen a talaj mentén. Ez összhangban van azzal a korábban kapott eredménnyel, hogy a szalag vagy a vak terület szigetelése során nem csökken a hőveszteség nagymértékben.
4. Az eredményekből képlet keletkezik, használja egészségére (saját kárára és kockázatára természetesen előre tudja, hogy a képlet és az egyéb eredmények megbízhatóságáért és azok alkalmazhatóságáért semmilyen felelősséget nem vállalok gyakorlat).
5. Ez egy kis tanulmányból következik, amelyet alább a kommentárban végeztünk el. Az utcai hőveszteség csökkenti a talaj hőveszteségét. Azok. Nem helyes a két hőátadási folyamatot külön figyelembe venni. Az utca hővédelmének növelésével pedig növeljük a hőveszteséget a talajbaés így világossá válik, hogy a ház korábban kapott körvonalának szigetelésének miért nem olyan jelentős a hatása.

A talajban elhelyezkedő helyiségek termikus számításainak lényege abban rejlik, hogy meghatározzuk a légköri „hideg” hatását a termikus rezsimjükre, pontosabban, hogy egy adott talaj milyen mértékben szigetel el egy adott helyiséget a légkörtől. hőmérsékleti hatások. Mert Mivel a talaj hőszigetelő tulajdonságai túl sok tényezőtől függenek, az úgynevezett 4 zónás technikát alkalmazták. Ez azon az egyszerű feltételezésen alapul, hogy minél vastagabb a talajréteg, annál jobbak a hőszigetelő tulajdonságai nagyobb mértékben a légkör hatása csökken). A légkör legrövidebb távolsága (függőlegesen vagy vízszintesen) 4 zónára oszlik, amelyek közül 3 szélessége (ha padló a földön) vagy mélysége (ha falak a földön) 2 méter, és a negyediknek ezek a jellemzői egyenlők a végtelennel. Mind a 4 zóna saját állandó hőszigetelő tulajdonságokkal rendelkezik az elv szerint - minél távolabb van a zóna (annál nagyobb sorozatszám), annál kisebb a légkör hatása. A formalizált megközelítés mellőzésével egyszerű következtetést vonhatunk le, hogy minél távolabb van a helyiség egy bizonyos pontja a légkörtől (2 m-es többszörösével), annál kedvezőbbek a feltételek (a légkör hatása szempontjából) lesz.

Így a feltételes zónák számlálása a fal mentén a talajszinttől kezdődik, feltéve, hogy a talaj mentén falak vannak. Ha nincsenek talajfalak, akkor az első zóna a külső falhoz legközelebb eső padlószalag lesz. Ezután a 2. és 3. zóna számozásra kerül, mindegyik 2 méter széles. A fennmaradó zóna a 4. zóna.

Fontos figyelembe venni, hogy a zóna kezdődhet a falon és a padlón érhet véget. Ebben az esetben különösen óvatosnak kell lennie a számítások elvégzésekor.

Ha a padló nincs szigetelve, akkor a nem szigetelt padló hőátadási ellenállási értékei zónánként megegyeznek:

1. zóna - R n.p. =2,1 négyzetméter*S/W

2. zóna - R n.p. =4,3 négyzetméter*S/W

3. zóna - R n.p. =8,6 négyzetméter*S/W

4. zóna - R n.p. =14,2 négyzetméter*S/W

A szigetelt padlók hőátadási ellenállásának kiszámításához a következő képletet használhatja:

— a nem szigetelt padló egyes zónáinak hőátadási ellenállása, nm*S/W;

— szigetelés vastagsága, m;

— a szigetelés hővezetési együtthatója, W/(m*C);

A helyiségek hőveszteségének kiszámításának módszertana és végrehajtási eljárása (lásd az SP 50.13330.2012 Épületek hővédelme, 5. bekezdés).

A ház hőt veszít a körülzáró szerkezeteken (falak, mennyezetek, ablakok, tető, alapozás), a szellőzés és a csatornázás révén. A fő hőveszteség a védőszerkezeteken keresztül történik - az összes hőveszteség 60-90%-a.

Mindenesetre a hőveszteséggel számolni kell a fűtött helyiségben lévő összes burkolószerkezetnél.

Ebben az esetben nem szükséges figyelembe venni az átmenő hőveszteséget belső szerkezetek, ha hőmérsékletük és a szomszédos helyiségek hőmérséklete közötti különbség nem haladja meg a 3 Celsius-fokot.

Hőveszteség az épületburkolatokon keresztül

Hőveszteség a helyiségek elsősorban a következőktől függenek:
1 Hőmérséklet különbségek a házban és kívül (minél nagyobb a különbség, annál nagyobb a veszteség),
2 Falak, ablakok, ajtók, burkolatok, padlók (a helyiség ún. körülzáró szerkezetei) hőszigetelő tulajdonságai.

A befoglaló szerkezetek általában nem homogének szerkezetükben. És általában több rétegből állnak. Példa: héjfal = vakolat + héj + külső dekoráció. Ez a kialakítás zárt is lehet légréseket(például: téglák vagy tömbök belsejében lévő üregek). A fenti anyagok egymástól eltérő termikus jellemzőkkel rendelkeznek. A szerkezeti réteg fő jellemzője az R hőátadási ellenállás.

Ahol q az elveszett hőmennyiség négyzetméter körülvevő felület (általában W/nm-ben mérve)

ΔT a számított helyiség hőmérséklete és a külső levegő hőmérséklete közötti különbség (a számított épület leghidegebb ötnapos hőmérséklete °C).

Alapvetően a helyiségek belső hőmérsékletét veszik. Lakóhelyiségek 22 oC. Nem lakossági 18 oC. Zónák vízi eljárások 33 oC.

Ha többrétegű szerkezetről van szó, akkor a szerkezet rétegeinek ellenállása összeadódik.

δ - rétegvastagság, m;

λ az építési réteg anyagának számított hővezetési együtthatója, figyelembe véve a burkolószerkezetek működési feltételeit, W / (m2 oC).

Nos, rendeztük a számításhoz szükséges alapadatokat.

Tehát az épületburkolatokon keresztüli hőveszteségek kiszámításához szükségünk van:

1. Szerkezetek hőátadási ellenállása (ha a szerkezet többrétegű, akkor Σ R rétegek)

2. A számítási helyiség és a külső hőmérséklet különbsége (a leghidegebb ötnapos időszak hőmérséklete °C). ΔT

3. F kerítési területek (külön falak, ablakok, ajtók, mennyezet, padló)

4. Szintén hasznos az épület tájolása a kardinális irányokhoz képest.

A kerítés hőveszteségének kiszámításának képlete így néz ki:

Qlimit=(ΔT / Rolim)* Folim * n *(1+∑b)

Qlim - hőveszteség a burkolatokon keresztül, W

Rogr – hőátadási ellenállás, m2°C/W; (Ha több réteg van, akkor ∑ Rogr réteg)

Fogr – a körülzáró szerkezet területe, m;

n a körülvevő szerkezet és a külső levegő érintkezési együtthatója.

Falazat	Együttható n
1. Külső falak és burkolatok (beleértve a külső levegővel szellőztetetteket is), padláspadlók (darabos anyagokból készült tetőfedéssel) és autóbejárók felett; mennyezetek hideg (falak nélkül) földalatti felett az északi építési-klímazónában
2. Külső levegővel kommunikáló hideg pincék feletti mennyezetek; padlásszintek (a tetővel tekercs anyagok); hideg födémek (befogó falakkal) föld alatti és hideg padlók az északi építési-klímazónában	0,9
3. Fűtetlen pincék feletti mennyezetek, a falakban világos nyílásokkal	0,75
4. Fűtetlen pincék feletti mennyezetek, falakban világos nyílások nélkül, a talajszint felett	0,6
5. A talajszint alatt elhelyezkedő fűtetlen műszaki földalatti mennyezetek	0,4

Az egyes burkolószerkezetek hőveszteségét külön számítjuk ki. A teljes helyiség körülzáró szerkezetein keresztül fellépő hőveszteség mértéke a helyiség minden egyes körülvevő szerkezetén keresztül bekövetkező hőveszteség összege lesz

A padlón keresztüli hőveszteség kiszámítása

A talajon szigeteletlen padló

Általában a padló hőveszteségét más épületburok hasonló mutatóihoz képest (külső falak, ablak- és ajtónyílások) eleve jelentéktelennek tekintik, és egyszerűsített formában veszik figyelembe a fűtési rendszerek számításaiban. Az ilyen számítások alapja a különféle hőátadási ellenállások elszámolási és korrekciós együtthatóinak egyszerűsített rendszere építőanyagok.

Tekintve, hogy elméleti alapjaés a földszinti hőveszteség számításának módszertana meglehetősen régen (azaz nagy tervezési tartalékkal) kidolgozott, nyugodtan beszélhetünk ezen empirikus megközelítések gyakorlati alkalmazhatóságáról a modern körülmények között. Különféle építőanyagok, szigetelőanyagok hővezető képessége és hőátbocsátási tényezői ill padlóburkolatok jól ismertek, és nincs szükség más fizikai jellemzőkre a padlón keresztüli hőveszteség kiszámításához. Termikus jellemzőik szerint a padlókat általában szigetelt és nem szigetelt, szerkezetileg pedig talajon és gerendákon lévő padlókra osztják.

A talajon lévő szigeteletlen padlón keresztüli hőveszteség számítása ezen alapul általános képlet az épület burkolatán keresztüli hőveszteség értékelése:

Ahol K– fő- és járulékos hőveszteségek, W;

A– a befoglaló szerkezet összterülete, m2;

tв , tн– belső és külső levegő hőmérséklete, °C;

β - a további hőveszteségek aránya az összesben;

n– korrekciós tényező, melynek értékét a körülzáró szerkezet elhelyezkedése határozza meg;

Ro– hőátadási ellenállás, m2 °C/W.

Vegye figyelembe, hogy homogén egyrétegű padlóburkolat esetén az Ro hőátadási ellenállás fordítottan arányos a nem szigetelt padlóanyag talajon lévő hőátbocsátási tényezőjével.

A szigeteletlen padlón keresztüli hőveszteség kiszámításakor egyszerűsített megközelítést alkalmazunk, amelyben az (1+ β) n = 1 érték. A padlón keresztüli hőveszteséget általában a hőátadási terület zónázásával hajtják végre. Ennek oka a mennyezet alatti talaj hőmérsékleti mezőinek természetes heterogenitása.

A szigeteletlen padló hővesztesége minden kétméteres zónára külön kerül meghatározásra, számozással kezdve külső falépület. Összesen négy ilyen 2 m széles sávot szoktak figyelembe venni, minden zónában állandónak tekintve a talajhőmérsékletet. A negyedik zóna magában foglalja a szigeteletlen padló teljes felületét az első három sáv határain belül. A hőátadási ellenállást feltételezzük: az 1. zónára R1=2,1; a 2. R2=4,3; a harmadiknál ​​és a negyediknél R3=8,6, R4=14,2 m2*оС/W.

1. ábra. A padlófelület zónázása a talajon és a szomszédos süllyesztett falakon a hőveszteség kiszámításakor

Süllyesztett helyiségek esetén talaj alapozás padló: a falfelülettel szomszédos első zóna területét kétszer veszik figyelembe a számításokban. Ez teljesen érthető, hiszen a födém hővesztesége összeadódik az épület szomszédos függőleges burkolatainak hőveszteségével.

A födémen keresztüli hőveszteség számítása minden zónára külön-külön történik, a kapott eredményeket összegezve felhasználjuk az épülettervezés hőtechnikai indoklásához. Számítás erre hőmérsékleti zónák a süllyesztett helyiségek külső falait a fentiekhez hasonló képletek szerint végezzük.

A szigetelt padlón keresztüli hőveszteség számításánál (és annak tekintendő, ha a kialakítása 1,2 W/(m °C)-nál kisebb hővezető képességű anyagrétegeket tartalmaz) a nem hőátadási ellenállás értéke. a talajon lévő szigetelt padló minden esetben a szigetelőréteg hőátadási ellenállásával nő:

Rу.с = δу.с / λу.с,

Ahol δу.с– a szigetelőréteg vastagsága, m; λу.с– a szigetelőréteg anyagának hővezető képessége, W/(m °C).

Példák a padló szilárdságának kiszámítására beton alatti réteggel

1. példa

Meg kell határozni a beton alatti réteg vastagságát a raktár átjárójában. A padlóburkolat beton, vastag h 1 = 2,5 cm Terhelés a padlón - MAZ-205 járművekből; alapozó talaj - vályog. Nincs talajvíz.

Egy MAZ-205 autó esetében, amelynek két tengelye 42 kN kerékterheléssel rendelkezik, a számított kerékterhelés a következő képlet szerint történik. 6 ):

Rр = 1,2·42 = 50,4 kN

A MAZ-205 autó keréknyomának területe 700 cm 2

A képlet szerint ( 5 ) kiszámítjuk:

r = D/2 = 30/2 = 15 cm

A képlet szerint ( 3 ) r p = 15 + 2,5 = 17,5 cm

2. Alapozás nélküli vályogos talajhoz talajvíz táblázat szerint 2.2

NAK NEK 0 = 65 N/cm3:

Az alatta lévő réteghez B22,5 nyomószilárdságú betont veszünk. Ezután a raktár áthajtó területén, ahol a helyhez kötött berendezések nincsenek felszerelve a padlóra technológiai berendezések(a záradék szerint 2.2 I. csoport), nyomtáv nélküli terhelés alatt Jármű táblázat szerint 2.1 Rδt = 1,25 MPa, E b = 28500 MPa.

3. σ R. Terhelés a járműből, a bekezdés szerint. 2.4 , a terhelés egyszerű típusés a nyomvonal mentén továbbítják kerek forma. Ezért a számított hajlítónyomatékot a ( 11 ). záradék szerint 2.13 kérdezzünk körülbelül h= 10 cm. Majd tétel szerint. 2.10 elfogadjuk l= 44,2 cm, ρ = r R / l= 17,5/44,2 = 0,395 a táblázat szerint. 2.6 meg fogjuk találni K 3 = 103,12. A képlet szerint ( 11 ): M p = NAK NEK 3 · R p = 103,12 × 50,4 = 5197 N × cm/cm. A képlet szerint ( 7 ) számítsa ki a födém feszültségét:

Feszültség a födém vastagságában h= 10 cm meghaladja a tervezett ellenállást Rδt = 1,25 MPa. bekezdésnek megfelelően. 2.13 Ismételjük meg a számítást, kérdezve kitűnő érték h= 12 cm, akkor l= 50,7 cm; ρ = r R / l = 17,5/50,7 = 0,345; NAK NEK 3 = 105,2; M R= 105,2·50,4 = 5302 N·cm/cm

Megkapta σ R= 1,29 MPa eltér a tervezett ellenállástól Rδt = 1,25 MPa (lásd a táblázatot. 2.1 ) kevesebb, mint 5%-kal, ezért elfogadunk egy B22,5 nyomószilárdsági osztályú, 12 cm vastag beton alatti réteget.

2. példa

A gépészeti műhelyeknél meg kell határozni a burkolat nélküli padlóként használt beton alatti réteg vastagságát ( h 1 = 0 cm). Terhelés a padlón - a gép súlyától P p= 180 kN, közvetlenül az alatta lévő rétegen állva, egyenletesen oszlik el a pálya mentén 220 x 120 cm méretű téglalap formájában.Az alap deformációjára nincs különösebb követelmény. Az alaptalaj finom homok, amely a talajvíz kapilláris emelkedési zónájában helyezkedik el.

1. Határozzuk meg a tervezési paramétereket.

Becsült pályahossz a bekezdés szerint. 2.5 és a képlet szerint ( 1 ) а р = а = 220 cm. A nyomvonal számított szélessége a képlet szerint ( 2 ) b p = b = 120 cm Finom homok alaptalajhoz, amely a talajvíz kapilláris emelkedési zónájában helyezkedik el, táblázat szerint. 2.2 K 0 = 45 N/cm3. Az alatta lévő réteghez B22.5 nyomószilárdsági osztályú betont veszünk. Ezután mechanikus műhelyekben, ahol helyhez kötött technológiai berendezéseket telepítenek a padlóra az alap deformációjára vonatkozó különleges követelmények nélkül (a bekezdés szerint. 2.2 csoport), a táblázat szerinti állóterheléssel. 2.1 Rδt = 1,5 MPa, E b = 28500 MPa.

2. Határozza meg a húzófeszültséget a betonlemezben a hajlítás során σ R. A terhelést a nyomvonal mentén továbbítják téglalap alakú bekezdése szerint. 2.5 , egy egyszerű típusú terhelés.

Ezért a számított hajlítónyomatékot a ( 9 ). záradék szerint 2.13 kérdezzünk körülbelül h= 10 cm. Majd tétel szerint. 2.10 elfogadjuk l= 48,5 cm.

Figyelembe véve α = a p / l= 220/48,5 = 4,53 és β = b p / l= 120/48,5 = 2,47 a táblázat szerint. 2.4 meg fogjuk találni NAK NEK 1 = 20,92.

A képlet szerint ( 9 ): M p = NAK NEK 1 · R p = 20,92·5180 = 3765,6 N·cm/cm.

A képlet szerint ( 7 ) számítsa ki a födém feszültségét:

Feszültség a födém vastagságában h= 10 cm-rel lényegesen kevesebb Rδt = 1,5 MPa. bekezdésnek megfelelően. 2.13 Végezzük el újra a számítást, és spóroljunk h= 10 cm, az alatta lévő rétegfödémhez alacsonyabb minőségű betont találunk, amelynél σ R » Rδt. B15 nyomószilárdsági osztályú betont fogadunk el, amelyhez Rδt = 1,2 MPa, E b = 23000 MPa.

Akkor l= 46,2 cm; α = a p / l= 220/46,2 = 4,76 és β = b p / l= 120/46,2 = 2,60; táblázat szerint 2.4 NAK NEK 1 = 18,63;. M R= 18,63·180 = 3353,4 N·cm/cm.

A B15 nyomószilárdsági osztályú betonfödémben a keletkező húzófeszültség kisebb Rδt = 1,2 MPa. B15 nyomószilárdsági osztályú, vastagságú, alatta lévő betonréteget fogadunk el h= 10 cm.

3. példa

Meg kell határozni a beton alatti padlóréteg vastagságát a gépműhelyben automatizált sorgépek és ZIL-164 járművek terhelése alatt. A terhelések elrendezése a ábrán látható. 1 V", 1 V"", 1 ""-ben". Az autó keréknyomának közepe 50 cm távolságra van a gép nyomvonalának szélétől. A gép súlya működőképes állapotban R R= 150 kN egyenletesen oszlik el egy téglalap alakú, 260 cm hosszú és 140 cm széles pálya területén.

A padlóburkolat az alatta lévő réteg edzett felülete. Az alaptalaj homokos vályog. Az alap a talajvíz kapilláris emelkedésének zónájában található

Határozzuk meg a tervezési paramétereket.

Egy ZIL-164 autónál, amelynek két tengelye 30,8 kN kerékterheléssel, a számított kerékterhelés a következő képlet szerint történik. 6 ):

R R= 1,2 30,8 = 36,96 kN

A ZIL-164 autó keréknyomának területe 720 cm2

záradék szerint 2.5

r R = r = D/2 = 30/2 = 15 cm

A talajvíz kapilláris felemelkedési zónájában elhelyezkedő alap homokos vályogtalajhoz a táblázat szerint. 2.2 NAK NEK 0 = 30 N/cm3. Az alatta lévő réteghez B22.5 nyomószilárdsági osztályú betont veszünk. Ezután egy gépgyártó műhelyhez, ahol egy automata vonalat telepítenek a padlóra (a bekezdés szerint. 2.2 IV. csoport), állandó és dinamikus terhelések egyidejű hatásával a táblázat szerint. 2.1 Rδt = 0,675 MPa, E b= 28500 MPa.

Körülbelül kérdezzünk h= 10 cm, akkor pont szerint. 2.10 elfogadjuk l= 53,6 cm Ebben az esetben az autó keréknyomának súlypontja és a szerszámgép jelének széle közötti távolság 50 cm l = 321,6 cm, i.e. záradék szerint 2.4 A padlóra ható terhelések összetett terhelések közé tartoznak.

bekezdésnek megfelelően. 2.17 Határozzuk meg a számítási középpontok helyzetét a gépnyom (O 1) és az autókerék (O 2) súlypontjában. A terhelési elrendezési diagramból (ábra. 1 c") ebből következik, hogy az O 1 számítási középpontra nem egyértelmű, hogy az OU tengely melyik irányát kell beállítani. Ezért a hajlítónyomatékot úgy határozzuk meg, mintha az OU tengely iránya párhuzamos lenne a gép hosszú oldalával nyom (ábra. 1 c") és erre az oldalra merőlegesen (ábra. 1 V""). Az O 2 számítási középponthoz az OU irányát a gépnyomok és az autó kerekének súlypontjain keresztül vesszük (ábra). 1 V""").

Számítás 1 Határozzuk meg a húzófeszültséget a betonlapban a hajlítás során σ R az O 1 számítási központhoz úgy, hogy az OU iránya párhuzamos a gépi nyomvonal hosszú oldalával (ábra. 1 c"). Ebben az esetben a téglalap alakú jelzéssel ellátott gépből származó terhelés egyszerű típusú terhelésre vonatkozik. A bekezdés szerinti gépjelnél. 2.5 padlóburkolat hiányában ( h 1 = 0 cm) a p = a = 260 cm; b p = b = 140 cm.

Az értékeket figyelembe véve α = a p / l= 260/53,6 = 4,85 és β = b p / l= 140/53,6 = 2,61 a táblázat szerint. 2.4 meg fogjuk találni K 1 = 18,37.

A géphez R 0 = R R bekezdés szerint = 150 kN. 2.14 képlet határozza meg ( 9 ):

M p = NAK NEK 1 · R p = 18,37·150 = 27555,5 N·cm/cm.

Az autó keréknyomának súlypontjának koordinátái: x én= 120 cm és y én= 0 cm.

Az összefüggéseket figyelembe véve x én /l= 120/53,6 = 2,24 és y én /l= 0/53,6 = 0 a táblázat szerint. 2.7 meg fogjuk találni NAK NEK 4 = -20,51.

Hajlítási nyomaték az O 1 tervezési központban egy autó kerekéről a képlet szerint ( 14 ):

M én= -20,51·36,96 = -758,05 N·cm/cm.

13 ):

M p I = M 0 + Σ M én= 2755,5 - 758,05 = 1997,45 N cm/cm

7 ):

Számítás 2 Határozzuk meg a húzófeszültséget a betonlapban a hajlítás során σ R II O 1 településközponthoz amikor az OU merőleges a gépjel hosszú oldalára (ábra). 1 V""). Osszuk fel a gépnyom területét elemi területekre a bekezdés szerint. 2.18 . Kompatibilis az O 1 településközponttal a p = b p = 140 cm oldalhosszúságú elemi négyzet alakú emelvény súlypontja.

Határozzuk meg a terheléseket R én, minden elemi területre esve a képlet szerint ( 15 ), amelyhez először meghatározzuk a gépnyom területét F= 260·140 = 36400 cm 2 ;

A hajlítási nyomaték meghatározásához M 0 terheléstől R Számítsunk ki 0-t egy négyzet alakú elemi területre, amelynek súlypontja az O 1 számítási középpontban van értékek α = β = a p / l= b r / l= 140/53,6 = 2,61 és ezeket a táblázat szerint figyelembe véve. 2.4 meg fogjuk találni K 1 = 36,0; bekezdés utasításai alapján. 2.14 és képlet ( 9 ) kiszámítjuk:

M 0 = NAK NEK 1 · R 0 = 36,0 × 80,8 = 2908,8 N · cm/cm.

M én, az O 1 számítási központon kívül elhelyezkedő terhektől. A számított adatokat a táblázat tartalmazza. 2.10 .

2.10. táblázat

Számított adatok O 1 tervezési középponttal és az OU tengely irányával merőleges a gép nyomvonalának hosszú oldalára

én	x én	y én	x én /l	y én /l	NAK NEK 4 a táblázat szerint 2.7	P én, kN	n én rakományok száma		M én = n én · NAK NEK 4 · P én
1	0	120	0	2,24	9,33	36,96	1		363,3
2	120	35	1,86	0,65	-17,22	17,31	4		-1192,3
								Σ M én= -829,0 Ncm/cm

Számított hajlítónyomaték az autó kerekéről és a szerszámgépről a képlet szerint ( 13 ):

M p II = M 0 + Σ M én= 2908,8 - 829,0 = 2079,8 N cm/cm

A húzófeszültség a födémben a hajlítás során a képlet szerint ( 7 ):

Számítás 3 Határozzuk meg a húzófeszültséget a betonlapban a hajlítás során σ R III az O 2 településközponthoz (ábra. 1 a """-ben). Osszuk fel a gépnyom területét elemi területekre a bekezdés szerint. 2.18 . Határozzuk meg a terheléseket R én, minden elemi területen, a képlet szerint ( 15 ).

Határozzuk meg az autókerék nyomása által keltett terhelésből a hajlítónyomatékot, amelyre ρ = r R / l= 15/53,6 = 0,28; táblázat szerint 2.6 meg fogjuk találni NAK NEK 3 = 112,1. A képlet szerint ( 11 ):M 0 = NAK NEK 3 · R p = 112,1·36,96 = 4143,22 N·cm/cm.

Határozzuk meg a teljes Σ hajlítónyomatékot M én az O 2 tervezőközponton kívül elhelyezkedő rakományoktól. A számított adatokat a táblázat tartalmazza. 2.11 .

2.11. táblázat

Számítási adatok O 2 településközpontban

én	x én	y én	x én /l	y én /l	NAK NEK 4 a táblázat szerint 2.7	P én, kN	n én rakományok száma		M én = n én · NAK NEK 4 · P én
1	0	65	0	1,21	40,97	4,9	1		200,75
2	0	100	0	1,87	16,36	6,6	1		107,98
3	0	155	0	2,89	2,89	11,5	1		33,24
4	40	65	0,75	1,21	19,1	4,9	2		187,18
5	40	100	0,75	1,87	8,44	6,6	2		111,41
6	40	155	0,75	2,89	1,25	11,5	2		28,75
7	95	65	1,77	1,21	-10,78	8,7	2		-187,57
8	95	100	1,77	1,87	-5,89	11,5	2		-135,47
9	95	155	1,77	2,89	-2,39	20,2	2		-96,56
								Σ M én= 249,7 Ncm/cm

Számított hajlítónyomaték az autó kerekéről és a szerszámgépről a képlet szerint ( 13 ):

M p III = M 0 + Σ M én= 4143,22 + 249,7 = 4392,92 N cm/cm

A húzófeszültség a födémben a hajlítás során a képlet szerint ( 7 ):

több Rδt = 0,675 MPa, ennek eredményeként a számítást megismételjük, nagyobb értéket adva meg h. A számítást csak a terhelési séma szerint végezzük az O 2 számítási központtal, amelyre az érték σ R III az első számításnál ez bizonyult a legnagyobbnak.

Az újraszámításhoz hozzávetőlegesen beállítjuk h= 19 cm, akkor pont szerint. 2.10 elfogadjuk l= 86,8 cm; ρ = r R / l =15/86,8 = 0,1728; NAK NEK 3 = 124,7; M 0 = NAK NEK 3 · R p= 124,7·36,96 = 4608,9 N·cm/cm.

Határozzuk meg a teljes hajlítónyomatékot az O 2 tervezési középponton kívül eső terhelésekből. A számított adatokat a táblázat tartalmazza. 2.12 .

2.12. táblázat

Számítási adatok az újraszámításhoz

én	x én	y én	x én /l	y én /l	NAK NEK 4 a táblázat szerint 2.7	P én, kN	n én rakományok száma		M én = n én · NAK NEK 4 · P én
1	0	65	0	0,75	76,17	4,9	1		373,23
2	0	100	0	1,15	44,45	6,6	1		293,37
3	0	155	0	1,79	18,33	11,5	1		210,79
4	40	65	0,46	0,75	48,36	4,9	2		473,93
5	40	100	0,46	1,15	32,39	6,6	2		427,55
6	40	155	0,46	1,79	14,49	11,5	2		333,27
7	95	65	1,09	0,75	1,84	8,7	2		32,02
8	95	100	1,09	1,15	3,92	11,5	2		90,16
9	95	155	1,09	1,79	2,81	20,2	2		113,52
								Σ M én= 2347,84 N cm/cm.

M p = M 0 + Σ M én= 4608,9 + 2347,84 = 6956,82 Ncm/cm

A húzófeszültség a födémben a hajlítás során a képlet szerint ( 7 ):

Fogadott érték σ R= 0,67 MPa különbözik Rδt = 0,675 MPa kevesebb, mint 5%-kal. Az alatta lévő B22.5 nyomószilárdsági osztályú, vastagságú betonréteget elfogadjuk h= 19 cm.