0

Tanfolyami projekt

A TGM-84 E420-140-565 márkájú kazánegység ellenőrző termikus számítása

Feladat a kurzusprojekthez…………………………………………………………

1. Rövid leírás kazán beszerelése………………………………………..…

• Égéstér…………………………………………………………………
• Dobon belüli eszközök…………………………………….…….…
• Túlhevítő……………………………………………………………..
  • Sugárzó túlhevítő……………………………………….
  • Mennyezeti túlhevítő………………………………………….
  • Képernyő túlhevítő…………………………………………
  • Konvektív túlhevítő…………………………..……….
• Víztakarékos…………………………………………………………
• Regeneratív légfűtő……………………………………………………….
• Fűtőfelületek tisztítása………………………………………………..

1. A kazán számítása…………………………………………………………………………

2.1. Az üzemanyag összetétele…………………………………………………………………

2.2. Az égéstermékek térfogatának és entalpiájának kiszámítása……………………………

2.3. Becsült hőmérleg és tüzelőanyag-fogyasztás…………………………….

2.4. Az égéstér számítása…………………………………………………………

2.5. A kazán túlhevítőinek számítása………………………………………………………..

2.5.1 Falra szerelhető túlhevítő számítása…………………………….…….

2.5.2. A mennyezeti túlhevítő számítása………………………..……….

2.5.3. A képernyő túlhevítőjének számítása……………………………………

2.5.4. Konvektív túlhevítő számítása…………………..……….

2.6. Következtetés…………………………………………………………………..

1. Bibliográfia……………………………………………….

Gyakorlat

El kell végezni az E420-140-565 fokozatú TGM-84 kazánegység kalibrációs hőszámítását.

A kalibrálásban termikus számítás A kazán adott terheléshez és tüzelőanyag-típushoz elfogadott kialakítása és méretei alapján meghatározzák a víz, a gőz, a levegő és a gázok hőmérsékletét az egyes fűtőfelületek határain, az együtthatót. hasznos akció, üzemanyag-fogyasztás, gőz, levegő és füstgáz fogyasztása és sebessége.

Ellenőrző számítást végeznek a kazán hatékonyságának és megbízhatóságának felmérésére, amikor egy adott tüzelőanyaggal működik, azonosítják a szükséges helyreállítási intézkedéseket, kiválasztják a segédberendezéseket és megszerzik kiindulási anyagok számítások elvégzéséhez: aerodinamikai, hidraulikus, fémhőmérséklet, csőszilárdság, csövek hamukopásának intenzitása, korrózió stb.

Kiinduló adatok:

1. Névleges gőzteljesítmény D 420 t/h
2. A tápvíz hőmérséklete t pv 230°С
3. Túlhevített gőz hőmérséklete 555°C
4. Túlhevített gőznyomás 14 MPa
5. Üzemi nyomás a kazándobban 15,5 MPa
6. A hideg levegő hőmérséklete 30°C
7. Füstgáz hőmérséklet 130…160°С
8. Üzemanyag-földgázvezeték Nadym-Punga-Tura-Sverdlovsk-Cseljabinszk
9. Alsó fűtőérték 35590 kJ/m 3
10. A tűztér térfogata 1800 m 3
11. A szitacsövek átmérője 62*6 mm
12. A szitacsövek osztása 60 mm.
13. Sebességváltó csőátmérő 36*6
14. A sebességváltó csövek elrendezése lépcsőzetes
15. A sebességváltó csövek keresztirányú osztása S 1 120 mm
16. A sebességváltó csövek hosszirányú osztása S 2 60 mm
17. ShPP csőátmérő 33*5 mm
18. PPP csőátmérő 54*6 mm
19. Tiszta keresztmetszeti terület az égéstermékek áthaladásához 35,0 mm

1. A TGM-84 gőzkazán rendeltetése és főbb paraméterei.

A TGM-84 sorozatú kazánegységeket gőz előállítására tervezték magas nyomású fűtőolaj vagy földgáz elégetésekor.

1. A gőzkazán rövid leírása.

A TGM-84 sorozat összes kazánja U-alakú elrendezésű, és egy égéskamrából áll, amely egy felszálló gázcsatorna, és egy leereszkedő konvektív tengelyből, amelyet felül vízszintes gázvezeték köt össze.

Az égéstér párologtató szűrőket és sugárzó falra szerelt túlhevítőt tartalmaz. A kemence felső részében (és a vízszintes gázcsatornában a kazán egyes változataiban) szita túlhevítő található. A konvektív gőztúlhevítő és egy víztakarékos berendezés sorba (a gázok áramlása mentén) kerül elhelyezésre a konvektív aknában. A konvektív gőztúlhevítő utáni konvektív tengely két gázcsatornára van felosztva, amelyek mindegyikében egy-egy víztakarékos áramlás található. A víztakarékosság mögött kanyarodik a gázcsatorna, melynek alsó részében hamu és sörét tárolására szolgáló bunkerek vannak beépítve. A regeneratív forgó légfűtők a kazánházon kívül a konvekciós akna mögé kerülnek beépítésre.

1.1. Égéskamra.

Az égéstér prizma alakú, felülnézetben egy téglalap alakú, melynek méretei: 6016x14080 mm. Minden típusú kazán égésterének oldalsó és hátsó falát 60x6 mm átmérőjű, 64 mm osztástávolságú, 20-as acélból készült párologtatócsövek árnyékolják. Az elülső falon sugárzó túlhevítő található, melynek kialakítása alább ismertetjük. Egy kétfényes képernyő osztja az égésteret két féltűztérre. A kettős fényernyő három panelből áll, és 60x6 mm átmérőjű (acél 20) csövekből áll. Az első panel huszonhat csőből áll, amelyek közötti osztásköz 64 mm; a második panel huszonnyolc csőből áll, a csövek közötti távolság 64 mm; a harmadik panel huszonkilenc csőből áll, a csövek közötti távolság 64 mm. A kétfényes képernyő bemeneti és kimeneti elosztói 273x32 mm átmérőjű csövekből (acél20) készülnek. A kétfényes képernyő rudak segítségével fémszerkezetekre van felfüggesztve mennyezetés hőtágulási képességgel rendelkezik. A félkemencék közötti nyomás kiegyenlítése érdekében a kétfényes ernyő csővezetékkel kialakított ablakokkal rendelkezik.

Az oldalsó és a hátsó védőrács szerkezetileg azonos minden típusú TGM-84 kazánhoz. Az alsó részen lévő oldalfalak a hidegtölcsér-tűzhely lejtőit alkotják, a vízszinteshez képest 15 0-os dőléssel. A tűz felőli oldalon a kandallócsöveket egy réteg samotttégla és egy réteg krómmassza borítja. Az égéstér felső és alsó részében az oldalsó és a hátsó ernyők 219x26 mm, illetve 219x30 mm átmérőjű elosztókhoz csatlakoznak. A hátsó képernyő felső kollektorai 219x30 mm átmérőjű csövekből, az alsók 219x26 mm átmérőjű csövekből készülnek. A szitakollektorok anyaga acél 20. A szitakollektorok vízellátása 159x15 mm és 133x13 mm átmérőjű csöveken történik. A gőz-víz keveréket 133x13 mm átmérőjű csöveken vezetik el. A szitacsövek a kazánváz gerendáihoz vannak rögzítve, hogy megakadályozzák a tűztérbe való besülést. Az oldalsó és a kétfényes képernyő paneljei négy, a hátsó képernyő panelei három fokozatú rögzítéssel rendelkeznek. Az égésvédő panelek rudak segítségével vannak felfüggesztve, és lehetővé teszik a csövek függőleges mozgását.

A panelekben lévő csöveket 12 mm átmérőjű, 80 mm hosszúságú hegesztett rudak választják el egymástól, anyaga 3 kp acél.

Az egyenetlen fűtés keringésre gyakorolt ​​hatásának csökkentése érdekében minden égéstér-szűrő szekcionált: a kollektorokkal ellátott csövek panelek formájában készülnek, amelyek mindegyike külön keringető kört képvisel. Összesen tizenöt panel található a tűztérben: a hátsó paraván hat paneles, kétfényes, minden oldalsó pedig három paneles. Minden hátsó képernyőpanel harmincöt elpárologtató csőből, három vízellátó csőből és három lefolyócsőből áll. Minden oldalfal panel harmincegy párologtató csőből áll.

Az égéstér felső részében a hátsó szita csövei által kialakított kiemelkedés (a tűztér mélységében) található, amely megkönnyíti a túlhevítő szitarészének füstgázokkal történő jobb mosását.

1.2. Intratimpanikus eszközök.

1 - elosztó doboz; 2 - ciklon doboz; 3 - lefolyódoboz; 4 - ciklon; 5 - raklap; 6 - vészleeresztő cső; 7 - foszfátgyűjtő; 8 - gőzfűtés elosztó; 9 - perforált mennyezeti lap; 10 - tápcső; 11 - buboréklap.

Ez a TGM-84 kazán kétlépcsős elpárologtatási sémát használ. A dob a tiszta rekesz, és a párolgás első szakasza. A dob belső átmérője 1600 mm, és 16GNM acélból készült. Dob falvastagsága 89 mm. A dob hengeres részének hossza 16200 mm, a dob teljes hossza 17990 mm.

A párolgás második szakasza a külső ciklonok.

A gőz-víz keverék gőzvezető csöveken keresztül a kazándobba - a ciklon elosztó dobozokba - áramlik. A ciklonokban a gőz elválik a víztől. A ciklonokból származó vizet tálcákba engedik le, a leválasztott gőz pedig a mosóberendezés alá kerül.

A gőzös mosást tápvíz rétegben végezzük, amelyet egy perforált lapra támasztunk. A gőz áthalad a perforált lapon lévő lyukakon, és átbuborékol a tápvíz rétegén, megszabadítva magát a sóktól.

Az adagolódobozok az öblítőberendezés felett helyezkednek el, és alsó részükön lyukak vannak a víz elvezetéséhez.

Az átlagos vízszint a dobban 200 mm-rel a geometriai tengely alatt van. A vízjelző készülékeken ez a szint nullának számít. A legmagasabb és legalacsonyabb szint rendre 75 m-rel az átlagos szint alatt és felett van.A kazán túlöntözésének megakadályozása érdekében a dobba vészleeresztő cső van beépítve, amely lehetővé teszi a felesleges víz kiürítését, de legfeljebb az átlagos szintnél .

A kazánvíz foszfátos kezeléséhez a dob alsó részébe egy csövet kell beépíteni, amelyen keresztül a foszfátokat bevezetik a dobba.

A dob alján két kollektor található a dob gőzmelegítésére. A modern gőzkazánokban csak a dob gyorsított hűtésére használják, amikor a kazán le van állítva. A dob testhőmérséklete közötti „felső-alsó” kapcsolat fenntartása rutinintézkedésekkel érhető el.

1.3. Túlhevítő.

A túlhevítő felületek minden kazánnál az égéstérben, a vízszintes égéstermék-elvezetőben és a konvektív aknában találhatók. A hőelnyelés jellege alapján a túlhevítő két részre oszlik: sugárzásra és konvekcióra.

A sugárzási rész egy fali sugárzási túlhevítőt (WSR), a szűrők első fokozatát és az égéstér felett elhelyezett mennyezeti túlhevítő egy részét tartalmazza.

A konvektív rész tartalmazza a szita-túlhevítő (a kemence sugárzását közvetlenül nem fogadó) részét, a mennyezeti túlhevítőt és a konvektív túlhevítőt.

A túlhevítő kört kétáramú rendszerként tervezték, minden egyes áramláson belül többszörös gőzkeveréssel és a gőz átvitelével a kazán szélességében.

A gőztúlhevítők sematikus diagramja.

1.3.1. Sugárzó túlhevítő.

A TGM-84 sorozatú kazánokon a sugárzó túlhevítő csövek 2000 mm-től 24600 mm-ig árnyékolják az égéstér elülső falát, és hat panelből állnak, amelyek mindegyike független áramkör. A panelcsövek 42x5 mm átmérőjűek, 12Х1МФ acélból készülnek, 46 mm-es osztásközzel vannak beépítve.

Mindegyik panel huszonkét ejtőcsővel rendelkezik, a többi felemelő cső. Minden panelkollektor a fűtött zónán kívül található. A felső kollektorokat rudak segítségével függesztik fel a mennyezet fémszerkezeteire. A csövek rögzítése a panelekben távtartókkal és hegesztett rudak segítségével történik. A sugárzó túlhevítő paneljei tartalmazzák az égők felszereléséhez szükséges vezetékeket, valamint az aknák és a nyílászárók vezetékeit.

1.3.2. Mennyezeti túlmelegítő.

A mennyezeti túlhevítő az égéstér, a vízszintes égéstermék-elvezető és a konvektív akna felett található. Az összes kazán mennyezete 32x4 mm átmérőjű csövekből készült, háromszázkilencvennégy csőből, 35 mm-es távolságban elhelyezve. A mennyezeti csövek rögzítése a következőképpen történik: téglalap alakú szalagok egyik végén a mennyezeti túlhevítő csöveihez, a másik végén speciális gerendákhoz vannak hegesztve, amelyeket rudak segítségével a mennyezet fémszerkezeteire felfüggesztenek. A mennyezeti csövek hosszában nyolc sor rögzítés található.

1.3.3. Lapgőz túlhevítő (SSH).

A TGM-84 sorozatú kazánokra kétféle függőleges szita van felszerelve. U-alakú képernyők különböző hosszúságú tekercsekkel és egységes képernyők azonos hosszúságú tekercsekkel. A tűztér felső részébe és a tűztér kimeneti ablakába szűrőket szerelnek fel.

Az olajtüzelésű kazánokon az U-alakú képernyőket egy vagy két sorban helyezik el. A gázolaj kazánokon két sorban egységes képernyők vannak felszerelve.

Mindegyik U-alakú képernyőn belül negyvenegy tekercs található, amelyek 35 mm-es osztásközzel vannak felszerelve, mindegyik sorban tizennyolc, a képernyők között 455 mm-es osztás van.

Az egyesített képernyőkön belül a tekercsek közötti távolság 40 mm, minden sorban harminc, egyenként huszonhárom tekercses képernyő található. A tekercsek távolságát a képernyőkben fésűk és bilincsek segítségével hajtják végre, egyes kiviteleknél - hegesztőrudakkal.

A szitatúlhevítő a mennyezet fémszerkezeteire van felfüggesztve a kollektorok fülére hegesztett rudak segítségével. Abban az esetben, ha a kollektorok egymás felett helyezkednek el, az alsó kollektor a felsőre van felfüggesztve, amelyet viszont rudak a mennyezetre függesztenek.

1.3.4. Konvektív gőz túlhevítő (CPS).

A konvektív gőztúlhevítő (CPS) diagramja.

A TGM-84 típusú kazánokon a konvektív akna elején vízszintes típusú konvektív túlhevítő található. A túlhevítő két áramlásból áll, és mindegyik áramlás szimmetrikusan helyezkedik el a kazán tengelyéhez képest.

A túlhevítő bemeneti fokozatcsomagok felfüggesztése a konvektív akna függőcsövein történik.

A kimeneti (második) fokozat először a konvektív aknában található a gázcsatornák mentén. Ennek a fokozatnak a tekercsei is 38x6 mm átmérőjű (acél 12Х1МФ) csövekből készülnek, azonos menetemelkedéssel. 219x30 mm átmérőjű bemeneti gyűjtők, 325x50 mm átmérőjű kimeneti gyűjtők (acél 12Х1МФ).

A felszerelés és a távolság hasonló a bemeneti fokozathoz.

Egyes kazánopciókban a túlhevítők a bemeneti és kimeneti elosztók szabványos méretében és a tekercscsomagok osztásaiban különböznek a fent leírtaktól.

1.4. Víztakarékos

A víztakarékosság egy konvektív aknában található, amely két gázcsatornára van osztva. A víztakarékos áramlások mindegyike a megfelelő gázcsatornában található, két párhuzamos, független áramlást képezve.

Az egyes égéstermék-elvezetők magassága szerint négy részre van osztva a víztakarékosság, amelyek között 665 mm magas nyílások vannak (egyes kazánokon 655 mm magasak) a javítási munkálatokhoz.

Az economizer 25x3,3 mm (acél 20) átmérőjű csövekből, a bemeneti és kimeneti csővezetékek 219x20 mm átmérőjű (acél 20) csőből készülnek.

A víztakarékossági csomagok 110 darab kettős hatmenetes tekercsből állnak. A csomagok sakktábla-mintában vannak elrendezve, S 1 = 80 mm keresztirányú és S 2 = 35 mm hosszirányú osztással.

A víztakarékos tekercsek a kazán elejével párhuzamosan, a kollektorok az égéstermék-elvezetőn kívül, a konvekciós akna oldalfalain helyezkednek el.

A tekercsek távolságát a csomagokban öt soros rack segítségével végezzük, amelyek formázott pofái mindkét oldalon lefedik a tekercset.

A víztakarékosság felső része a füstcsövek belsejében elhelyezett, levegővel hűtött három gerendán nyugszik. A következő részt (a másodikat a gázáramlás mentén) a fent említett hűtött gerendákra függesztik fel, egymástól elválasztott állványok segítségével. A víztakarékosság alsó két részének rögzítése és felfüggesztése megegyezik az első kettővel.

A hűtőgerendák hengerelt acélból készülnek, és hővédő betonnal borítják. A beton tetejét fémlemez borítja, amely megvédi a gerendákat a lövésektől.

Az első tekercsek a füstgáz mozgásának irányában fém bélések acélból3, hogy védjen a lövés okozta kopás ellen.

A víztakarékosság bemeneti és kimeneti elosztói 4 mozgatható támasztékkal rendelkeznek a hőmérsékleti mozgások kompenzálására.

A közeg mozgása a víztakarékosságban ellenáramú.

1.5. Regeneratív légfűtő.

A levegő felmelegítésére a kazánegységben két RRV-54 regeneratív forgó légfűtő található.

RVP kivitel: szabványos, keret nélküli, a légfűtő speciális keretes vasbeton talapzatra van felszerelve, és minden segédalkatrész magára a légfűtőre van felszerelve.

A forgórész súlya az alsó támasztékba szerelt gömbalakú nyomócsapágyon keresztül, a tartógerenda felé, az alapzaton lévő négy támaszban kerül átadásra.

A légfűtő egy 5400 mm átmérőjű és 2250 mm magas függőleges tengelyen forgó rotor, amely álló házba van zárva. A függőleges válaszfalak 24 szektorra osztják a rotort. Minden szektort 3 rekeszre osztanak távoli válaszfalak, amelyekben fűtőcsomagok vannak elhelyezve. acéllemezek. A zsákokban összegyűjtött fűtőlemezeket két rétegben helyezik el a rotor magasságában. A felső szint az első a gázáramlás mentén, ez a rotor „forró része”, az alsó a „hideg rész”.

Az 1200 mm magas „forró rész” 0,7 mm vastag távtartó hullámlemezekből készül. A két készülék „forró részének” összfelülete 17896 m2. A 600 mm magas „hideg rész” 1,3 mm vastag távtartó hullámlemezekből készül. A fűtés „hideg részének” teljes fűtőfelülete 7733 m2.

A távoli rotor válaszfalak és a tömítőcsomagok közötti hézagokat külön-külön kiegészítő tömítőlapokkal töltik ki.

A gázok és a levegő belép a rotorba, és egy speciális keretre támasztott dobozokon keresztül távolítják el onnan, és a légfűtő alsó fedeleinek csöveihez csatlakoznak. A burkolatok a burkolattal együtt alkotják a légfűtő testét.

Az alsó burkolattal ellátott test az alapra szerelt támasztékokon és az alsó tartó tartógerendáján nyugszik. A függőleges burkolat 8 részből áll, ebből 4 teherbíró.

A forgórész forgását sebességváltóval ellátott villanymotor hajtja végre egy lámpás fogaskeréken keresztül. Forgási sebesség - 2 ford./perc.

A rotor tömítéscsomagjai felváltva haladnak át a gázpályán, felmelegedve a füstgázoktól, és a levegőpályán keresztül, a felgyülemlett hőt a légáramnak adják át. Minden pillanatban a 24-ből 13 szektor a gázútban, 9 szektor pedig a levegőútban van, 2 szektort pedig tömítőlemezek blokkolnak és működésképtelenné teszik.

A légszívás megakadályozására (a gáz- és légáram szoros szétválasztása) radiális, perifériás és központi tömítések vannak. A radiális tömítések vízszintes acélszalagokból állnak, amelyek radiális rotor terelőlemezekre vannak szerelve - radiálisan mozgatható lemezek. Mindegyik lemez három állítócsavarral van rögzítve a felső és az alsó burkolathoz. A tömítések hézagainak beállítása a lemezek felemelésével és leengedésével történik.

A kerületi tömítések a szerelés során megmunkált rotorperemekből és mozgatható öntöttvas blokkokból állnak. A betétek a vezetőkkel együtt az RVP ház felső és alsó fedelére vannak rögzítve. A betétek beállítása speciális állítócsavarokkal történik.

A belső tengelytömítések hasonlóak a kerületi tömítésekhez. A külső tengelytömítések tömszelence típusúak.

A gázok áthaladásának nyitott területe: a) a „hideg részben” - 7,72 m2.

b) a „forró részben” - 19,4 m2.

Szabad keresztmetszet a légáteresztéshez: a) a „forró részben” - 13,4 m2.

b) a „hideg részben” - 12,2 m2.

1.6. Fűtőfelületek tisztítása.

A sörétes tisztítás a fűtőfelületek és az alsó füstcső tisztítására szolgál.

A fűtőfelületek tisztítására szemcseszórás esetén kör alakú, 3-5 mm méretű öntöttvas sörétet használnak.

A söréttisztító kör normál működéséhez körülbelül 500 kg sörétnek kell lennie a garatban.

A légkidobó bekapcsolásakor létrejön a szükséges légsebesség ahhoz, hogy a sörét a pneumatikus csövön keresztül a konvektív tengely tetejére a sörétfogóba emelkedjen. A sörétfogóból az elszívott levegő a légkörbe távozik, és a lövés egy kúpos villogón, egy dróthálós közbenső garaton és egy sörétleválasztón keresztül a gravitációs erő hatására a lőcsatornákba áramlik.

Melegben a sörét áramlási sebességét ferde polcok segítségével lelassítják, majd a sörét a gömb alakú szórókra esik.

A tisztítandó felületeken való áthaladás után az elhasznált sörétet egy garatba gyűjtik, melynek kimeneténél légleválasztót szerelnek fel. A leválasztó arra szolgál, hogy leválasztja a hamut a sörétáramból, és tisztán tartsa a garatot a leválasztón keresztül a füstcsövekbe jutó levegő segítségével.

A levegő által felvett hamuszemcsék a csövön keresztül visszatérnek a füstgázok aktív mozgási zónájába, és a konvektív aknán kívülre kerülnek. A hamutól megtisztított lövést átengedik a szeparátor villogó fényén, majd át dróthálót bunker. A garatból a sörét ismét a pneumatikus szállítócsőbe kerül.

A konvektív tengely tisztításához 5 kört szerelnek fel 10 lövéses áramlással.

A tisztítócsövek áramán áthaladó lövés mennyisége a köteg kezdeti szennyezettségi fokával nő. Ezért a telepítés során törekedni kell a tisztítások közötti időközök csökkentésére, ami lehetővé teszi, hogy viszonylag kis mennyiségű sörét tartsa tisztán a felületet, és így az egységek működése során az egész vállalat számára minimális. szennyezettségi együtthatók értékei.

Az ejektorban vákuum létrehozásához 0,8-1,0 ati nyomású, 30-60 o C hőmérsékletű fúvóegység levegőjét használjuk.

1. Kazán számítás.

2.1. Az üzemanyag összetétele.

2.2. Levegő és égéstermékek térfogatának és entalpiájának kiszámítása.

A levegő és az égéstermékek térfogatára vonatkozó számításokat az 1. táblázat tartalmazza.

Entalpia számítás:

1. Entalpia elméletileg szükséges mennyiség a levegő kiszámítása a képlet segítségével történik

ahol 1 m 3 levegő entalpiája, kJ/kg.

Ez az entalpia a XVI. táblázatból is megtalálható.

1. Az égéstermékek elméleti térfogatának entalpiáját a képlet segítségével számítjuk ki

ahol 1 m 3 háromatomos gázok entalpiája, a nitrogén elméleti térfogata, a vízgőz elméleti térfogata.

Megtaláljuk ezt az entalpiát a teljes hőmérsékleti tartományra, és beírjuk a kapott értékeket a 2. táblázatba.

1. A felesleges levegő entalpiáját a képlet segítségével számítjuk ki

ahol a légtöbblet együtthatója, és a XVII. és XX. táblázat szerint található

1. Az égéstermékek entalpiáját a > 1-nél a képlet segítségével számítjuk ki

Megtaláljuk ezt az entalpiát a teljes hőmérsékleti tartományra, és a kapott értékeket beírjuk a 2. táblázatba.

2.3. Becsült hőmérleg és tüzelőanyag-fogyasztás.

2.3.1. Hőveszteségek számítása.

A kazánegységbe belépő teljes hőmennyiséget rendelkezésre álló hőnek nevezzük és jelöljük. A kazánegységből kilépő hő a gőztermelés technológiai folyamatához kapcsolódó hasznos hő és hőveszteség összege, ill. forró víz. Ezért a kazán hőmérlegének alakja: = Q 1 + Q 2 + Q 3 + Q 4 + Q 5 + Q 6,

hol van a rendelkezésre álló hő, kJ/m3.

Q 1 - a gőzben lévő hasznos hő, kJ/kg.

Q 2 - hőveszteség kipufogógázokkal, kJ/kg.

Q 3 - kémiai tökéletlen égésből származó hőveszteség, kJ/kg.

Q 4 - mechanikai tökéletlen égésből származó hőveszteség, kJ/kg.

Q 5 - külső hűtés hővesztesége, kJ/kg.

Q 6 - az eltávolított salakban lévő fizikai hő hővesztesége, plusz a kazán keringető körébe nem tartozó panelek és gerendák hűtési vesztesége, kJ/kg.

A kazán hőmérlegét a megállapított termikus rezsimhez viszonyítva állítják össze, és a hőveszteséget a rendelkezésre álló hő százalékában fejezik ki:

A hőveszteségek számítását a 3. táblázat tartalmazza.

Megjegyzések a 3. táblázathoz:

H х - a kipufogógázok entalpiája, a 2. táblázat szerint meghatározva.

N hideg - gerendák és panelek sugárfogadó felülete, m2;

Q k a gőzkazán hasznos teljesítménye.

2.3.2. Hatékonyság és üzemanyag-fogyasztás számítása.

A gőzkazán hatásfoka a hasznos hő és a rendelkezésre álló hő aránya. Nem minden, az egység által termelt hasznos hő jut el a fogyasztóhoz. Ha a hatásfokot a termelt hő határozza meg, akkor azt bruttónak, ha a felszabaduló hőnek nevezzük, akkor nettónak.

A hatásfok és az üzemanyag-fogyasztás számítását a 3. táblázat tartalmazza.

Asztal 1.

Számított érték		Kijelölés	Dimenzió		Számítás vagy indoklás
Elméleti mennyiség szükséges teljesnek tüzelőanyag elégetése.					0,0476(0,5*0+0,5*0++1,5*0+(1+4/4)*98,2+ +(2+6/4)*0,4+(3+8/4)*0,1+ +(4+10/4)*0,1+(5+12/4)*0,0+(6+14/4)*0,0)*0,005-0)
Elméleti nitrogén térfogata					0,79 9,725+0,01 1
háromatomos					*98,2+2*0,4+3*0,1+4* *0,1+5*0,0+6*0,0)
Elméleti vízmennyiség					0,01(0+0+2*98,2+3*0,0,4+3*0,1+5*0,1+6*0,0+7*0++0,124*0)+0,0161*
Vízmennyiség					2,14+0,0161(1,05-
Füst mennyisége					2,148+(1,05-1) 9,47
A háromatomos térfogatfrakciók		r RO 2 , r H 2 O
Száraz gáz sűrűsége a sz.
Égéstermékek tömege					G G =0,7684+(0/1000)+ 1,306 1,05 9,47

2. táblázat.

Fűtési felület	Hőmérséklet fűtőfelület után, 0 C	H 0 B, kJ/m 3	H 0 G, kJ/m 3	H B g, kJ/m 3
Az égéstér teteje a T = 1,05+0,07=1,12
Képernyő túlhevítő, a shpe = 1,12 +0 = 1,12
Konvektív túlhevítő, a kpe = 1,12+0,03=1,15
Víztakarékos a EC = 1,15+0,02=1,17
Légfűtő a VP = 1,17+0,15+0,15=1,47

3. táblázat.

Számított érték	Kijelölés	Dimenzió		Számítás vagy indoklás	Eredmény
A hideg levegő elméleti térfogatának entalpiája 30 0 C hőmérsékleten				I 0 x.v. =1,32145·30·9,47
Füstgáz entalpia			Elfogadható 150 0 C hőmérsékleten	A 2. táblázat szerint elfogadjuk
Mechanikai nem teljes égésből származó hőveszteség				A gáz égetésekor nincs veszteség a mechanikai tökéletlen égésből
Elérhető hőmennyiség 1 kg-ra. Üzemanyag által
Hőveszteség füstgázokkal				q 2 =[(2902,71-1,47*375,42)*
A külső hűtésből származó hőveszteség				ábra alapján határozzuk meg. 5.1.
A kémiai nem teljes égésből származó hőveszteség				táblázat szerint határozzuk meg
Bruttó hatékonyság			h br = 100 - (q 2 + q 3 + q 4 + q 5)	h br = 100-(6,6+0,07+0+0,4)
Üzemanyag fogyasztás a (5-06) és (5-19)				Oldalban =(/)·100
Becsült üzemanyag-fogyasztás a (4-01) szerint				B p = 9,14* (1-0/100)

2.4. Az égéstér termikus számítása.

2.4.1 A tűztér geometriai jellemzőinek meghatározása.

A kazántelepek tervezése és üzemeltetése során a tüzelőberendezések ellenőrző számításait leggyakrabban végezzük. A tűztér rajzok szerinti kiszámításakor meg kell határozni: az égéstér térfogatát, árnyékolásának mértékét, a falak felületét és a sugárzást befogadó fűtőfelületek területét, mint pl. valamint a védőcsövek tervezési jellemzői (csőátmérő, csőtengelyek távolsága).

A geometriai jellemzők számítását a 4. és 5. táblázat tartalmazza.

4. táblázat.

Számított érték	Kijelölés	Dimenzió	Számítás vagy indoklás	Eredmény
Az elülső fal területe			19,3*14, 2-4*(3,14* *1 2 /4)
Oldalfal terület			6,136*25,7-1,9*3,1- (0,5*1,4*1,7+0,5*1,4*1,2)-2(3,14*1 2 /4)
Hátsó fal területe			2(0,5*7,04*2,1)+
Dupla megvilágítású képernyőterület			2*(6,136*20,8-(0,5*1,4 *1,7+0,5*1,4*1,2)-
A kemence kimeneti ablakának területe
Égők által elfoglalt terület
A tűztér szélessége			tervezési adatok szerint
Az égéstér aktív térfogata

5. táblázat.

Felület neve					nomogramok szerint
Elülső fal
Oldalfalak
Kettős fényű képernyő
Hátsó fal
Gázablak
Árnyékolt falak területe (az égők nélkül)

2.4.2. Firebox számítás.

6. táblázat

Számított érték	Kijelölés	Dimenzió	Képlet	Számítás vagy indoklás	Eredmény
Az égéstermékek hőmérséklete a kemence kimeneténél			A kazánegység kialakításának megfelelően.	Az elégetett üzemanyagtól függően előzetesen elfogadott
Az égéstermékek entalpiája				táblázat szerint elfogadva. 2.
Nettó hőleadás a tűztérben a (6-28) szerint				35590·(100-0,07-0)/(100-0)
Árnyékolási fokozat (6-29) szerint			H gerenda /F st
Az égésszűrők szennyezettségi együtthatója			Táblázat 6.3 szerint elfogadva	az elégetett üzemanyagtól függően
A képernyők hőhatékonysági együtthatója a (6-31) szerint
A kibocsátott réteg effektív vastagsága szerint
A háromatomos gázok sugarainak csillapítási együtthatója a (6-13) szerint

A sugarak koromrészecskék általi csillapítási együtthatója a (6-14) szerint				1,2/(1+1,12 2) (2,99) 0,4 (1,6 920/1000-0,5)
A fáklya világító részével töltött égési térfogat arányát jellemző együttható			Elfogadva a 38. oldalon	Az égéstérfogat fajlagos terhelésétől függően:
Az égési közeg abszorpciós együtthatója a (6-17) szerint				1,175 +0,1 0,894
Abszorpciós kritérium (Bouguer-kritérium) a (6-12) szerint				1,264 0,1 5,08
A Bouguer-kritérium effektív értéke szerint				1,6 ln((1,4 0,642 2 +0,642 +2)/ (1,4 0,642 2 -0,642 +2))
Füstgáz ballaszt paramétere szerint				11,11*(1+0)/(7,49+1,0)
Tüzelőanyag-fogyasztás, amelyet az égőhöz szállítanak

Az égőtengelyek szintje a rétegben a (6-10) szerint				(2 2,28 5,2+2 2,28 9,2)/(2 2,28 2)
Az égők relatív szintje a (6-11) szerint			x G =h G /H T
Együttható (falra szerelt égővel rendelkező gázolajos kemencékhez)				Elfogadjuk a 40. oldalon
Paraméter a (6-26a) szerint				0,40(1-0,4∙0,371)
Hőtartási együtthatója szerint
Elméleti (adiabatikus) égési hőmérséklet				2000 0 C-nak felel meg
Égéstermékek átlagos összesített hőkapacitása a 41. oldal szerint

A kemence kimeneténél a hőmérsékletet megfelelően választották meg, és a hiba (920-911,85)*100%/920=0,885%

2.5. A kazán túlhevítőinek számítása.

A gőzkazánok konvektív fűtőfelületei fontos szerepet töltenek be a gőztermelés folyamatában, valamint az égéstérből távozó égéstermékek hőjének felhasználásában. A konvektív fűtőfelületek hatásfoka az égéstermékekből a gőzbe történő hőátadás intenzitásától függ.

Az égéstermékek konvekcióval és sugárzással adják át a hőt a csövek külső felületére. A hő a csőfalon keresztül hővezető képességgel, a belső felületről konvekcióval jut el a gőz felé.

A gőzáram a kazán túlhevítőin keresztül a következő:

Falra szerelhető túlhevítő, amely az égéstér elülső falán helyezkedik el, és az elülső fal teljes felületét elfoglalja.

Mennyezeti túlhevítő a mennyezeten, amely áthalad az égéskamrán, a szita túlhevítőkön és a konvekciós akna tetején.

A forgókamrában található szitatúlhevítők első sora.

A szita típusú túlhevítők második sora, az első sor melletti forgókamrában található.

A kazán konvektív aknájába egy soros vegyes áramú konvektív túlmelegítő és egy befecskendezéses túlmelegítő kerül beépítésre keresztmetszetben.

Az ellenőrzési pont után a gőz belép a gőzgyűjtőbe és elhagyja a kazánegységet.

A gőz túlhevítők geometriai jellemzői

7. táblázat.

2.5.1. Falra szerelhető túlhevítő számítása.

A fali tűztér a tűztérben található, számításánál a hőérzetet a tűztér felület égéstermékei által leadott hőnek a tűztér többi felületéhez viszonyított hányadában határozzuk meg.

Az atomerőmű számítását a 8. számú táblázat tartalmazza

2.5.2. A mennyezeti túlhevítő számítása.

Figyelembe véve, hogy az SPP mind az égéstérben, mind a konvektív részben található, de az érzékelt hő a konvektív részben az SPP után és az SPP alatt nagyon kicsi a tűztérben lévő SPP érzékelt hőhez képest (kb. 10 % illetve 30% (a TGM-84 kazán műszaki kézikönyvéből. A PPP számítása a 9. számú táblázatban történik.

2.5.3. Szitagőztúlhevítő számítása.

Az ShPP-t a 10. számú táblázatban számítjuk ki.

2.5.4. Konvektív túlhevítő számítása.

Az ellenőrző pontot a 11. számú táblázatban számoljuk.

8. táblázat.

Számított érték	Kijelölés	Dimenzió	Képlet	Számítás vagy indoklás	Eredmény
Fűtési felület			A 4. táblázatból.	A 4. táblázatból.
Falra szerelhető PP sugárfogadó felület			5. táblázatból.	5. táblázatból.
Az atomerőmű által kapott melegség				0,74∙(35760/1098,08)∙268,21
A gőzentalpia növekedése az atomerőműben				6416,54∙8,88/116,67
A gőz entalpiája az atomerőmű előtt				Száraz telített gőz entalpiája 155 ata (15,5 MPa) nyomáson
A gőz entalpiája a mennyezeti túlhevítő előtt			I" pp = I"+DI npp
A gőz hőmérséklete a mennyezeti túlhevítő előtt			A víz és a túlhevített gőz termodinamikai tulajdonságait bemutató táblázatokból	A túlhevített gőz hőmérséklete 155 ata nyomáson és 3085,88 kJ/kg (15,5 MPa) entalpián

Az atomerőmű utáni hőmérsékletet egyenlőnek tekintjük a kemence kimeneténél lévő égéstermékek hőmérsékletével = 911,85 0 C.

9. táblázat.

Számított érték	Kijelölés	Dimenzió	Képlet	Számítás vagy indoklás	Eredmény
A PPP 1. részének fűtőfelülete
Nyalábfogadó felület PPP-1			H l ppp =F∙ x
A PPP-1 által érzékelt melegség				0,74(35760/1098,08)∙50,61
A gőzentalpia növekedése a PPP-1-ben				1224,275∙9,14/116,67
A gőz entalpiája PPP-1 után			I`` ppp -2 =I`` ppp +DI npp
A gőzentalpia növekedése PPP-ben ShPP alatt				A DI ppp körülbelül 30%-a
A gőzentalpia növekedése az SPP-ben az SPP esetében			A TGM-84 kazán standard számítási módszerei szerint előzetesen elfogadott	A DI ppp körülbelül 10%-a
A gőz entalpiája az ShPP előtt			I`` ppp -2 +DI ppp -2 +DI ppp-3	3178,03+27,64+9,21
A gőz hőmérséklete a képernyő túlhevítője előtt			A víz és a túlhevített gőz termodinamikai tulajdonságait bemutató táblázatokból	A túlhevített gőz hőmérséklete 155 atm nyomáson és 3239,84 kJ/kg (15,5 MPa) entalpián

10. táblázat.

Számított érték	Kijelölés	Dimenzió	Képlet	Számítás vagy indoklás	Eredmény
Fűtési felület			∙d ∙l∙z 1∙z 2	3,14∙0,033∙3∙30∙46
Tiszta keresztmetszeti terület az égéstermékek áthaladásához (7-31)				3,76∙14,2-30∙3∙0,033
Az égéstermékek hőmérséklete az ShPP után				Előzetesen becsülje meg a végső hőmérsékletet
Az égéstermékek entalpiája az ShPP előtt			táblázat szerint elfogadva. 2:
Az égéstermékek entalpiája az ShPP után			táblázat szerint elfogadva. 2
A konvektív felületbe beszívott levegő entalpiája, t = 30 0 C-on			táblázat szerint elfogadva. 3
				0,996(17714,56-16873,59+0)

Hőátbocsátási tényező		W/(m 2 × K)	7. nomogram határozza meg
A csövek számának korrekciója az égéstermékek áramlása mentén a (7-42) szerint				Folyosó gerendák keresztirányú mosásakor
Nyalábösszetétel korrekció			7. nomogram határozza meg	Folyosó gerendák keresztirányú mosásakor
			7. nomogram határozza meg	Folyosó gerendák keresztirányú mosásakor
Hőátbocsátási tényező konvekcióval az altalajból a fűtőfelületbe (képlet a 7. nomogramban)		W/(m 2 × K)		75∙1,0∙0,75∙1,01
Teljes optikai vastagság a (7-66) szerint			(k g r p + k zl m)ps	(1,202∙0,2831 +0) 0,1∙0,628
A sugárzó réteg vastagsága képernyőfelületekre a szerint
Hőátbocsátási tényező		W/(m 2 × K)	Nomogram alapján meghatározva -

felületek azon a területen,

tűztér bejárati ablaka

Együttható			Nomogram alapján meghatározva -
Hőátbocsátási tényező a pormentes áramlásért		W/(m 2 × K)
		Eloszlási együttható hőérzékelés a kemence magassága szerint Lásd a 8-4. táblázatot
A kemence sugárzása által a fűtőfelület által kapott hő az a kijárat mellett új tűztér ablak
A gőz előzetes entalpiája az ShPP kijáratánál a szerint (7-02) és (7-03)
Előzetes gőzhőmérséklet az ShPP kimeneténél				A túlhevített gőz hőmérséklete nyomás alatt. 150 ata
Felhasználási arány				ábra szerint válassza ki. 7-13
		W/(m 2 × K)

A képernyők hőhatékonysági együtthatója				A 7-5. táblázat határozza meg
Hőátbocsátási tényező a szerint (7-15V)		W/(m 2 × K)
Az égéstermékek tényleges hőmérséklete az SHPP után				Mivel Q b és Q t abban különbözik (837,61 -780,62)*100% / 837,61 felületszámítás nincs megadva
Túlmelegítő áramlás a 80. oldalra			0,4=0,4(0,05…0,07)D
A gőz átlagos entalpiája a csatornában				0,5(3285,78+3085,88)
A gőzinjektáláshoz használt víz entalpiája			A víz és a túlhevített gőz termodinamikai tulajdonságait bemutató táblázatokból 230 0 C hőmérsékleten

11. táblázat.

Számított érték	Kijelölés	Dimenzió	Képlet	Számítás vagy indoklás	Eredmény
Fűtési felület				3,14∙0,036∙6,3∙32∙74
Nyitott keresztmetszeti terület az égéstermékek áthaladásához
Az égéstermékek hőmérséklete konvektív PP után			2 érték előre elfogadott	A kazánegység kialakításának megfelelően
Az égéstermékek entalpiája a sebességváltó előtt			táblázat szerint elfogadva. 2:
Az égéstermékek entalpiája a sebességváltó után			táblázat szerint elfogadva. 2
Az égéstermékek által leadott hő				0,996(17257,06-12399+0,03∙373,51) 0,996(17257,06-16317+0,03∙373,51)
Az égéstermékek átlagos sebessége
Hőátbocsátási tényező		W/(m 2 × K)	8. nomogram határozza meg	Folyosó gerendák keresztirányú mosásakor
A csövek számának korrekciója az égéstermékek áramlása mentén			8. nomogram határozza meg	Folyosó gerendák keresztirányú mosásakor
Nyalábösszetétel korrekció			8. nomogram határozza meg	Folyosó gerendák keresztirányú mosásakor
Együttható figyelembe véve az áramlás fizikai paramétereiben bekövetkezett változások hatását			8. nomogram határozza meg	Folyosó gerendák keresztirányú mosásakor
Hőátbocsátási tényező konvekcióval az alállomásról a fűtőfelületre		W/(m 2 × K)		75∙1∙1,02∙1,04 82∙1∙1,02∙1,04
A szennyezett fal hőmérséklete a (7-70) szerint
Felhasználási arány			Vegyük az utasításoknak megfelelően	Nehezen tisztítható kötegekhez
Teljes hőátbocsátási tényező szerint		W/(m 2 × K)		0,85∙ (77,73+0) 0,85∙ (86,13+0)
Hőhatékonysági együttható			A táblázat alapján határozzuk meg. 7-5
szerinti hőátbocsátási tényező		W/(m 2 × K)
A gőz előzetes entalpiája a sebességváltóból való kilépésnél a szerint (7-02) és (7-03)
Előzetes gőzhőmérséklet a sebességváltó után			A túlhevített gőz termodinamikai tulajdonságait bemutató táblázatokból	A túlhevített gőz hőmérséklete nyomás alatt. 140 ata
Hőmérséklet nyomás a (7-74) szerint
A fűtőfelület által elnyelt hőmennyiség a (7-01) szerint				50,11 ∙1686,38∙211,38/(9,14∙10 3) 55,73∙1686,38∙421,56/(9,14 ∙10 3)
Tényleges érzékelt hő az ellenőrzőpontban			1. ütemterv szerint fogadjuk
Az égéstermékek tényleges hőmérséklete a sebességváltó után			1. ütemterv szerint fogadjuk	A grafikont a Qb és Qt értékeinek felhasználásával két hőmérsékletre ábrázoljuk.
A gőzentalpia növekedése a sebességváltóban				3070∙9,14 /116,67
A gőz entalpiája az ellenőrzőpont után			I`` váltó + DI váltó
Gőz hőmérséklet a sebességváltó után			A víz és a túlhevített gőz termodinamikai tulajdonságait bemutató táblázatokból	A túlhevített gőz hőmérséklete 140 ata nyomáson és 3465,67 kJ/kg entalpián

Számítási eredmények:

Q р р = 35590 kJ/kg - rendelkezésre álló hő.

Q l = φ·(Q m - I´ T) = 0,996·(35565,08 - 17714,56) = 17779,118 kJ/kg.

Q k = 2011,55 kJ/kg - az ShPP hőérzékelése.

Q pe = 3070 kJ/kg - a sebességváltó hőérzékelése.

Az atomerőmű és a PPP hőelnyelése a Q l-ben figyelembe vehető, mivel az atomerőmű és a PPP a kazánkemencében található. Vagyis a Q Atomerőmű és a Q PPP benne van a Q l-ben.

2.6 Következtetés

Elvégeztem a TGM-84 kazánegység ellenőrző számítását.

A kazán adott terhelésre és tüzelőanyag típusra elfogadott kialakítása és méretei alapján végzett kalibrációs hőszámítás során meghatároztam a víz, gőz, levegő és gázok hőmérsékletét az egyes fűtőfelületek határain, hatásfokot, tüzelőanyag-fogyasztást, fogyasztást. valamint a gőz, a levegő és a füstgázok sebessége.

Ellenőrző számítást végeznek a kazán hatékonyságának és megbízhatóságának felmérésére adott tüzelőanyaggal történő működés közben, a szükséges rekonstrukciós intézkedések meghatározására, a segédberendezések kiválasztására és a számításokhoz szükséges kiindulási anyagok beszerzésére: aerodinamikai, hidraulikus, fémhőmérséklet, csőszilárdság, hamu. kopás intenzitása O csövek, korrózió stb.

3. Felhasznált irodalomjegyzék

1. Lipov Yu.M. Gőzkazán hőkalkulációja. -Izhevsk: „Szabályos és kaotikus dinamika” kutatóközpont, 2001
2. Kazánok hőkalkulációja (Normatív módszer). -SPb: NPO TsKTI, 1998
3. A TGM-84 gőzkazán műszaki feltételei és használati utasítása.

Letöltés: Nincs hozzáférése a fájlok letöltéséhez a szerverünkről.

Magyarázat TGM - 84 - Taganrog gázolaj kazán, 1984-ben gyártották.

A TGM-84 kazánegység U-alakú elrendezéssel készült, és egy égéstérből, amely egy felmenő gázcsatorna, és egy alsó konvektív aknából áll, amely két gázcsatornára van osztva.

A tűztér és a konvekciós akna között gyakorlatilag nincs átmeneti vízszintes gázcsatorna. A tűztér és a forgókamra felső részében szitagőztúlhevítő található. A két gázcsatornára osztott konvektív aknában sorba (a füstgázok mentén) egy vízszintes gőztúlhevítő és egy víztakarékos berendezés van elhelyezve. A víztakarékosság mögött egy forgó kamra található hamugyűjtő edényekkel.

A konvekciós akna mögé két párhuzamosan kapcsolt regeneratív légfűtő van beépítve.

Az égéstér a szokásos prizmás alakú, a csövek tengelyei közötti méretek 6016 14080 mm, és egy kétfényes vízernyővel két féltűzhelyre van osztva. Az égéstér oldal- és hátsó falát 60 6 mm átmérőjű (acél 20) 64 mm osztású párologtató csövek árnyékolják. Az oldalfalak az alsó részén középre, az alsó részen a vízszinteshez képest 15 -os szöget zárnak le, és „hideg padlót” alkotnak.

A kétfényes ernyő szintén 60 6 mm átmérőjű, 64 mm-es osztású csövekből áll, és csövek elosztásával kialakított ablakokkal rendelkezik a félkemencékben a nyomás kiegyenlítésére. A paravánrendszer a mennyezet fémszerkezeteire van felfüggesztve rudak segítségével, és a hőtágulás során szabadon leeshet.

Az égéstér mennyezete a mennyezeti túlhevítő vízszintes és árnyékolt csöveiből készül.

Az égéstér 18 olajégővel van felszerelve, amelyek az elülső falon találhatók három szinten.

A kazán 1800 mm belső átmérőjű dobbal rendelkezik. A hengeres rész hossza 16200 mm. A gőz leválasztása és mosása a tápvízzel a kazándobban történik.

A TGM-84 kazán túlhevítője sugárzás-konvektív jellegű, és a következő három fő részből áll: sugárzás, képernyő (vagy félsugárzás) és konvektív.

A sugárzási rész egy fali és mennyezeti túlhevítőből áll.

Félig sugárzó gőztúlhevítő 60 szabványos képernyőből.

A vízszintes típusú konvektív túlhevítő két részből áll, amelyek az alsó tengely két gázcsatornájában helyezkednek el a víztakarékosság felett.

Az égéstér elülső falára falra szerelhető túlhevítő van felszerelve, hat szállítható csőtömbből, 42x5,5 mm átmérőjű (12Х1МФ tétel).

A mennyezeti túlhevítő bemeneti kamrája két összehegesztett kollektorból áll, amelyek közös kamrát alkotnak, mindegyik féltűzhelyhez egy-egy. A mennyezeti túlhevítő kimeneti kamrája egy, és hat egymáshoz hegesztett kollektorból áll.

A szitatúlhevítő bemeneti és kimeneti kamrái egymás felett helyezkednek el, és 133x13 mm átmérőjű csövekből készülnek.

A konvektív túlhevítő z-alakú kivitel szerint készül, azaz. gőz jut be az elülső falból. Minden csomag 4 egyjáratú tekercset tartalmaz.

A gőz túlhevítő hőmérsékletének szabályozására szolgáló eszközök a következők: kondenzációs egység és befecskendezéses túlhevítők. A befecskendezéses túlhevítőket a szita-túlhevítők elé a szitarészben és a konvektív túlhevítőben szerelik fel. Ha a kazán gázzal működik, akkor minden párahűtő működik, fűtőolajos üzem esetén csak a konvektív túlhevítő, amely a kivágásba van beépítve.

Az acél tekercses víztakarékos két részből áll, amelyek a konvekciós akna bal és jobb oldali égéstermék-elvezető csatornájában helyezkednek el.

Az economizer minden része 4 magasságú csomagból áll. Minden csomag két blokkot tartalmaz, minden blokkban 56 vagy 54 négyirányú tekercs található, amelyek 25x3,5 mm átmérőjű csövekből készülnek (acél 20). A tekercsek a kazán elülső részével párhuzamosan helyezkednek el sakktáblás mintázatban, 80 mm-es osztásközzel. Az economizer kollektorai a konvektív aknán kívül találhatók.

A kazán két RVP-54 regeneratív forgó légfűtővel van felszerelve. A légmelegítő kívül van elhelyezve, és egy álló házba zárt forgó rotorból áll. A forgórész hajtóműves villanymotor 3 ford./perc fordulatszámmal forog A légfűtőbe történő hideglevegő-szívás és a levegőből a gázoldalra áramló levegő csökkentése radiális és perifériás tömítések beépítésével érhető el.

A kazánváz vízszintes gerendákkal, rácsokkal és merevítőkkel összekötött fémoszlopokból áll, és a dob, a fűtőfelületek, a burkolatok, a kiszolgáló területek, a gázcsatornák és a kazán egyéb elemei által okozott terhelések felvételére szolgál. A keret hengerelt profilokból és acéllemezből készül.

A konvektív gőztúlhevítő és víztakarékos fűtőfelületek tisztítására szemcseszórásos egységet használnak, amely kinetikus energia szabadon eső pellet, 3-5 mm méretű. Gázimpulzusos tisztítás is használható.

Összeállította: M.V. KALMYKOV UDC 621.1 A TGM-84 kazán tervezése és működése: Módszer. rendelet/ Samar. állapot tech. Egyetemi; Összeg. M.V. Kalmykov. Samara, 2006. 12 p. Figyelembe veszik a TGM-84 kazán fő műszaki jellemzőit, elrendezését és leírását, valamint működési elvét. A kazánegység elrendezésének rajzai a segédeszközök, Általános nézet kazán és alkatrészei. Bemutatjuk a kazán gőz-víz útjának diagramját és működésének leírását. Az útmutató a 140101 „Hőerőművek” szakterület hallgatóinak szól. Il. 4. Bibliográfia: 3 cím. Megjelent a SamSTU Szerkesztői és Kiadói Tanácsának határozata alapján 0 A KAZÁNEGYSÉG FŐ JELLEMZŐI A TGM-84 kazánegységeket gáz-halmazállapotú tüzelőanyag vagy fűtőolaj égetésekor nagynyomású gőz előállítására tervezték, és a következő paraméterekre tervezték: Névleges gőzteljesítmény… …………………………. Üzemi nyomás a dobban ………………………………………… Üzemi gőznyomás a fő gőzszelep mögött ……………. A túlhevített gőz hőmérséklete…………………………………………. A betáplált víz hőmérséklete …………………………………… Forró levegő hőmérséklete a) fűtőolaj égetésekor ……………………………………………………………. b) gáz égetésekor……………………………………………. 420 t/h 155 ata 140 ata 550 °C 230 °C 268 °C 238 °C kazánegység TGM-84 függőleges vízcső, egydobos, formázott elrendezés, természetes keringés . Egy égéstérből áll, amely egy felmenő égéstermék-elvezető csatorna és egy leszálló konvektív akna (1. ábra). Az égésteret két fényernyõ választja el. Az egyes oldalhálók alsó része egy enyhén ferde fenékrácsba megy át, melynek alsó kollektorai a kétfényes ernyő kollektoraihoz csatlakoznak, és a kazán tüzelése és leállítása során termikus deformációkkal együtt mozognak. A kétfényes képernyő jelenléte a füstgázok intenzívebb hűtését biztosítja. Ennek megfelelően ennek a kazánnak az égéstérfogatának hőfeszültségét úgy választottuk, hogy lényegesen nagyobb legyen, mint a szénporos egységeknél, de kisebb, mint a többi szabvány méretű gázolaj kazánnál. Ez megkönnyítette a kétfényernyős, legnagyobb hőmennyiséget elnyelő csövek működési feltételeit. A kemence felső részében és a forgókamrában egy félig sugárzó szűrőtúlhevítő található. A konvektív aknában egy vízszintes konvektív gőztúlhevítő és egy víztakarékos berendezés található. A víztakarékosság mögött egy kamra található fogadó garatokkal a söréttisztításhoz. A konvektív tengely után két párhuzamosan kapcsolt, forgó típusú RVP-54 regeneratív légfűtő van beépítve. A kazán két VDN-26-11 típusú ventilátorral és két D-21 típusú füstelszívóval van felszerelve. A kazánt többször is rekonstruálták, melynek eredményeként megjelent a TGM-84A modell, majd a TGM-84B. Különösen egységes szűrőket vezettek be, és a gőz egyenletesebb elosztását sikerült elérni a csövek között. A gőztúlhevítő konvektív részének vízszintes csomagjaiban lévő csövek keresztirányú osztását megnövelték, ezáltal csökkentve annak valószínűségét, hogy fűtőolaj-korom szennyeződik. 2 0 R és s. 1. A TGM-84 gázolaj kazán hossz- és keresztmetszete: 1 – égéstér; 2 – égők; 3 – dob; 4 – képernyők; 5 – konvektív túlhevítő; 6 – kondenzációs egység; 7 – gazdaságosító; 11 – lövésfogó; 12 – távleválasztó ciklon Az első TGM-84 változat kazánjait 18 gázolaj égővel szerelték fel, amelyek három sorban helyezkedtek el az égéstér homlokfalán. Jelenleg négy vagy hat nagyobb termelékenységű égő van beépítve, ami leegyszerűsíti a kazánok karbantartását és javítását. ÉGŐKÉSZÜLÉKEK Az égéstér 6 db gázolaj égővel van felszerelve, amelyek két szinten vannak elhelyezve (2 egymás utáni háromszög alakban, csúcsaikkal felfelé, az elülső falon). Az alsó réteg égői 7200 mm-re, a felső szint 10200 mm-re vannak beépítve. Az égők gáz és fűtőolaj külön égetésére, vortex, egyáramú központi gázelosztással készültek. Az alsó szint legkülső égői 12 fokkal el vannak fordítva a féltűztér tengelye felé. A tüzelőanyag levegővel való keveredésének javítása érdekében az égők vezetőlapátokkal rendelkeznek, amelyeken keresztül a levegő örvénylik. Az égők tengelye mentén a kazánok mechanikus permetezésű fűtőolaj-fúvókákkal vannak felszerelve, a fűtőolaj-fúvóka hordóhossza 2700 mm. A tűztér kialakításának és az égők elrendezésének biztosítania kell a stabil égési folyamatot, annak szabályozását, valamint ki kell zárnia a rosszul szellőző zónák kialakulásának lehetőségét. A gázégőknek stabilan, a fáklya szétválása vagy elcsúszása nélkül kell működniük, a kazán hőterhelésének szabályozási tartományán belül. Bojlereken használják gázégők tanúsítottnak és gyártói útlevéllel kell rendelkeznie. ÉGÉSTÉRA A prizmás kamrát egy kétfényes ernyő két félégéskamrára osztja. Az égéstér térfogata 1557 m3, az égéstérfogat hőfeszültsége 177 000 kcal/m3 óra. A kamra oldal- és hátfala 60x6 mm átmérőjű, 64 mm-es osztástávolságú párologtató csövekkel van árnyékolva. Az alsó rész oldalfalai a tűztér közepéig lejtősek, a vízszinteshez képest 15 fokos lejtéssel, és padlót alkotnak. A vízszintesre enyhén ferde csövekben a gőz-víz keverék rétegződésének elkerülése érdekében az oldalfalak alsó részét alkotó részeit tűzkőtéglával és krómmasszával borítják. A paravánrendszer a mennyezet fémszerkezeteire van felfüggesztve rudak segítségével, és a hőtágulás során szabadon leeshet. Az elpárologtató sziták csöveit D-10 mm-es rúddal hegesztik össze, 4-5 mm-es magasságközökkel. Az égéstér felső részének aerodinamikájának javítása és a hátsó szűrőkamrák sugárzás elleni védelme érdekében a felső részben lévő hátsó szűrőcsövek 1,4 m-es túlnyúlással nyúlnak ki a tűztérbe. a hátsó képernyő csövek. 3 Az egyenetlen fűtés keringetésre gyakorolt ​​hatásának csökkentése érdekében az összes képernyőt szekcionáltuk. A kétfényes és két oldalsó képernyőn három keringtető áramkör található, a hátsó ablakon hat. A TGM-84 kazánok kétlépcsős elpárologtatási séma szerint működnek. Az elpárologtatás első szakasza (tiszta rekesz) egy dobot, egy hátsó és kétfényes képernyőpanelt, valamint elölről az 1. és 2. oldalsó képernyőpanelt tartalmaz. Az elpárologtatás második szakasza (sókamra) 4 távoli ciklont (két-két oldalt) és egy harmadik oldalfali panelt tartalmaz elölről. A dobból a víz a hátsó képernyő hat alsó kamrájába kerül 18 vízelvezető csövön keresztül, három-három kollektorba. A 6 panel mindegyike 35 szitacsövet tartalmaz. A csövek felső végei kamrákhoz csatlakoznak, ahonnan a gőz-víz keverék 18 csövön keresztül folyik a dobba. A kétfényes paraván csővezetéssel kialakított ablakokkal rendelkezik, hogy kiegyenlítse a nyomást a félkemencékben. A dobból származó víz 12 vízelvezető csövön (4 cső kollektoronként) a kétfényes képernyő három alsó kamrájába folyik. A külső panelek 32 szitacsővel, a középső 29 csővel rendelkeznek. A csövek felső végei három felső kamrához csatlakoznak, ahonnan a gőz-víz keverék 18 csövön keresztül a dobba kerül. A víz a dobból 8 vízelvezető csövön keresztül áramlik a négy elülső alsó oldali szitagyűjtőbe. Mindegyik panel 31 szitacsövet tartalmaz. A szitacsövek felső végei 4 kamrához csatlakoznak, ahonnan a gőz-víz keverék 12 csövön keresztül jut a dobba. A sókamrák alsó kamráit 4 távoli ciklon táplálja 4 vízelvezető csövön keresztül (minden ciklonból egy cső). A sórekesz panelek 31 szitacsövet tartalmaznak. A szitacsövek felső végei kamrákhoz csatlakoznak, ahonnan a gőz-víz keverék 8 csövön keresztül 4 távoli ciklonba áramlik. DOB ÉS LEVÁLASZTÓKÉSZÜLÉK A dob belső átmérője 1,8 m, hossza 18 m. Minden dob 16 GNM (mangán-nikkel-molibdén acél) acéllemezből készül, falvastagsága 115 mm. A dob tömege körülbelül 96600 kg. A kazándobot úgy alakították ki, hogy a kazánban természetes vízkeringést hozzon létre, a szitacsövekben keletkező gőz tisztítását és leválasztását. Az 1. párologtatási fokozat gőz-víz elegyének leválasztását a dobban szervezzük meg (a 2. párologtatási szakasz leválasztása kazánokon történik 4 távoli ciklonban), az összes gőzt tápvízzel mossuk, majd nedvesség megkötése a gőzből. Az egész dob egy tiszta rekesz. A felső kollektorok gőz-víz keveréke (a sókamra kollektorok kivételével) mindkét oldalról bejut a dobba, és egy speciális elosztódobozba kerül, ahonnan a ciklonokba kerül, ahol megtörténik a gőz kezdeti elválasztása a víztől. A kazándobokba 92 ciklon van beépítve - 46 bal és 46 jobb. 4 A ciklonok gőzkivezetésénél vízszintes lemezleválasztókat szerelnek fel, amelyeken áthaladva a gőz a buborékmosó berendezésbe kerül. Itt, a tiszta rekesz mosóberendezése alatt külső ciklonokból táplálják a gőzt, amelyek belsejében a gőz-víz keverék elválasztása is meg van szervezve. A gőz a buborékmosó berendezésen áthaladva a perforált lemezbe kerül, ahol a gőzleválasztás és az áramláskiegyenlítés egyszerre történik. A perforált lemezen áthaladva a gőz 32 gőzelvezető csövön keresztül jut el a fali túlhevítő bemeneti kamráiba és 8 csövön keresztül a kondenzátum egységbe. Rizs. 2. Kétlépcsős párologtatási séma távoli ciklonokkal: 1 – dob; 2 – távoli ciklon; 3 – a keringtető kör alsó elosztója; 4 – gőzfejlesztő csövek; 5 – süllyesztő csövek; 6 – tápvízellátás; 7 – tisztítóvíz eltávolítása; 8 – vízátvezető cső a dobból a ciklonba; 9 – gőzátvezető cső a ciklonból a dobba; 10 – gőzelvezető cső az egységből A betáplált víz kb. 50%-a a buborékmosó berendezésbe kerül, a többi része az elosztócsonkon keresztül a vízszint alatti dobba kerül. Az átlagos vízszint a dobban 200 mm-rel a geometriai tengelye alatt van. A dobban megengedett szintingadozás 75 mm. A kazánok sótereiben a sótartalom kiegyenlítésére két vízelvezető cső került átvezetésre, így a jobb oldali ciklon a sókamra bal alsó, a bal oldali a jobb oldali kollektort táplálja. 5 GŐZ TÚLHEVEZŐ KIALAKÍTÁSA A túlhevítő fűtőfelületei az égéskamrában, vízszintes gázcsatornában és ejtőaknában helyezkednek el. A túlhevítő kör duplaáramú kialakítású, többszörös keveréssel és gőzátvitellel a kazán szélességében, ami lehetővé teszi a hőeloszlás kiegyenlítését az egyes hőcserélők között. A hőérzékelés jellege alapján a túlhevítő két részre osztható: sugárzásra és konvekcióra. A sugárzási rész egy falra szerelhető túlhevítőt (NSP), az első ernyősort (SHPP) és a mennyezeti túlhevítő (CSP) egy részét tartalmazza, amely az égéstér mennyezetét védi. A konvektívhez - a második sor képernyő, a mennyezeti túlhevítő egy része és a konvektív túlhevítő (CSC). A sugárzó falra szerelt túlhevítő Atomerőmű csövek védik az égéstér elülső falát. Az atomerőmű hat panelből áll, ebből kettő 48, a többi 49 csővel rendelkezik, a csövek közötti távolság 46 mm. Mindegyik panelen 22 levezető cső található, a többi felfelé tartó cső. A bemeneti és kimeneti kollektorok az égéstér feletti fűtetlen területen, a közbenső kollektorok az égéstér alatti fűtetlen területen helyezkednek el. A felső kamrák a mennyezet fémszerkezeteire vannak felfüggesztve rudak segítségével. A csövek 4 magasságban vannak rögzítve, és lehetővé teszik a panelek függőleges mozgását. Mennyezeti túlhevítő A mennyezeti túlhevítő a tűztér és a vízszintes égéstermék-elvezető felett helyezkedik el, 394 db 35 mm-es távolságra elhelyezett csőből áll, amelyeket bemeneti és kimeneti csővezetékek kötnek össze. Lemezgőz-túlhevítő A szitagőz-túlhevítő két sor függőleges szűrőből áll (minden sorban 30 szita), amelyek az égéstér és a forgó füstcső felső részében helyezkednek el. A képernyők közötti távolság 455 mm. A képernyő 23 azonos hosszúságú tekercsből és két kollektorból (bemenet és kimenet) áll, vízszintesen, fűtetlen területen. Konvektív túlhevítő A vízszintes típusú konvektív túlhevítő bal és jobb oldali részekből áll, amelyek az alsó akna gázcsatornájában helyezkednek el a víztakarékosság felett. Mindegyik oldal két közvetlen áramlási fokozatra van osztva. 6 A KAZÁN GŐZÚTJA A telített gőz a kazándobból 12 gőzátvezető csövön keresztül jut be az atomerőmű felső kollektoraiba, ahonnan a 6 panel középső csövein lefelé haladva belép a 6 alsó kollektorba, majd felfelé emelkedik. 6 panel külső csöve a felső kollektorokhoz, ahonnan 12 fűtetlen csövön keresztül jut a mennyezeti túlhevítő bemeneti kollektoraiba. Ezután a gőz a kazán teljes szélességében a mennyezeti csöveken keresztül mozog, és belép a túlhevítő kimeneti elosztóiba, amelyek a konvektív füstcső hátsó falánál találhatók. Ezekből a gyűjtőkből a gőzt két áramra osztják, és az I. fokozatú párologtatók kamráiba, majd a külső szűrők (7 bal és 7 jobb oldali) kamráiba juttatják, amelyek áthaladása után mindkét gőzáram a II. , bal és jobb. Az I. és II. fokozatú párahűtőben a gőz a bal oldalról a jobb oldalra és fordítva kerül átadásra, hogy csökkentse a gáz eltolódása miatti hőterjedést. Miután elhagyta a második befecskendezés közbenső párahűtőit, a gőz belép a középső képernyő elosztóiba (8 bal és 8 jobb), miután áthaladt, és a sebességváltó bemeneti kamráiba irányítja. A III. fokozatú léghűtőket a sebességváltó felső és alsó része közé szerelik fel. Ezután a túlhevített gőzt egy gőzvezetéken keresztül a turbinákhoz juttatják. Rizs. 3. A kazán túlhevítő diagramja: 1 – kazándob; 2 – sugárzási kétirányú sugárcső panel (a felső kollektorok hagyományosan a bal oldalon, az alsók a jobb oldalon láthatók); 3 – mennyezeti panel; 4 – befecskendezéses túlmelegítő; 5 – a víz gőzbe való befecskendezésének helye; 6 – extrém képernyők; 7 – közepes képernyők; 8 – konvektív csomagok; 9 – gőzkilépés a kazánból 7 KONDENZÁCIÓS EGYSÉG ÉS BEFECSKENDEZÉS GŐZHŰTŐK A saját kondenzátum előállításához a kazán 2 kondenzátum egységgel van felszerelve (egy-egy mindkét oldalon), amelyek a kazán mennyezetén, a konvektív rész felett helyezkednek el. 2 elosztó kollektorból, 4 kondenzátorból és egy kondenzátum gyűjtőből állnak. Mindegyik kondenzátor egy D426×36 mm-es kamrából áll. A kondenzátorok hűtőfelületeit egy csőlemezre hegesztett csövek alkotják, amely két részre osztva vízelvezető és vízellátó kamrát képez. A kazándobból a telített gőzt 8 csövön keresztül négy elosztócsőhöz vezetik. Mindegyik kollektorból a gőzt két kondenzátorba vezetik ki csövekkel, 6 csövet minden kondenzátorba. A kazán dobjából kilépő telített gőz kondenzációja tápvízzel történő hűtéssel történik. Tápláljon vizet utána felfüggesztés a vízellátó kamrába kerül, áthalad a kondenzátorcsöveken és kilép a vízürítő kamrába, majd a víztakarékosba. A dobból érkező telített gőz kitölti a csövek közötti gőzteret, érintkezik velük és lecsapódik. A keletkező kondenzátum minden kondenzátorból 3 csövön keresztül két kollektorba jut, onnan a szabályozókon keresztül a bal és jobb befecskendezés I, II, III párahűtőjébe jut. A kondenzátum befecskendezése a Venturi csőben lévő nyomáskülönbségből és a túlhevítő dobtól a befecskendezési pontig tartó gőzútjában bekövetkező nyomásesés következtében következik be. A kondenzátumot 24 6 mm átmérőjű lyukon keresztül fecskendezik be a Venturi cső üregébe, amelyek a cső kerülete körül, a cső keskeny pontján helyezkednek el. A Venturi cső a kazán teljes terhelésekor csökkenti a gőznyomást azáltal, hogy a befecskendezési helyen 4 kgf/cm2-rel növeli a sebességét. Egy kondenzátor maximális teljesítménye 100%-os terhelés mellett a gőz és tápvíz tervezési paraméterei mellett 17,1 t/h. VÍZGAZDASÁGOS Az acél tekercses víztakarékos 2 részből áll, amelyek az alsó tengely bal és jobb oldalán találhatók. Az economizer minden része 4 blokkból áll: alsó, 2 középső és felső. A tömbök közötti magasság mentén nyílásokat készítettek. A víztakarékos 110 tekercscsomagból áll, amelyek a kazán elejével párhuzamosan helyezkednek el. A blokkokban lévő tekercsek 30 mm-es és 80 mm-es osztással vannak elosztva. Átlagos és felső blokkok a gázvezetékben elhelyezett gerendákra vannak felszerelve. A gázkörnyezet elleni védelem érdekében ezeket a gerendákat szigeteléssel borítják, védettek fémlemezek 3 mm vastag sörétszóró gép becsapódásától. Az alsó blokkokat fogaslécek segítségével függesztik fel a gerendákra. Az állványok lehetővé teszik a tekercscsomag eltávolítását a javítás során. 8 A víztakarékos bemeneti és kimeneti kamrái az égéstermék-elvezető csatornákon kívül találhatók, és konzolokkal a kazánkerethez vannak rögzítve. A víztakarékos gerendák hűtése (a gerendák hőmérséklete világítás és működés közben nem haladhatja meg a 250 °C-ot) úgy történik, hogy a ventilátorok nyomásából hideg levegőt táplálnak be, miközben a levegőt a szívódobozokba vezetik. a ventilátorok. LÉGFŰTŐ A kazánházba két RVP-54 regeneratív légfűtő van beépítve. Az RVP-54 regeneratív légfűtő egy ellenáramú hőcserélő, amely egy álló házba zárt forgó rotorból áll (4. ábra). A rotor egy 5590 mm átmérőjű és 2250 mm magas, 10 mm vastag acéllemezből készült héjból és egy 600 mm átmérőjű agyból, valamint az agyat a héjjal összekötő radiális bordákból áll. rotor 24 szektorra. Minden szektort függőleges lapok osztanak fel P-re és S-re. 4. Regeneratív légfűtő szerkezeti vázlata: 1 – doboz; 2 – dob; 3 – test; 4 – csomagolás; 5 – tengely; 6 – csapágy; 7 – pecsét; 8 – három részből álló villanymotor. A fűtőlapok szakaszait helyezik el bennük. A szakaszok magassága két sorban van felszerelve. A legfelső sor a forgórész meleg része, távtartóból és hullámlemezekből készült, 0,7 mm vastag. Az alsó szakaszok sora a forgórész hideg része, és 1,2 mm vastag távtartó egyenes lemezekből készül. A hidegvégű tömítés érzékenyebb a korrózióra, és könnyen cserélhető. A rotor agyában van egy üreges tengely, melynek alján karima van, amelyen a rotor felfekszik, az agy csapokkal van a karimához rögzítve. Az RVP-nek két fedele van - felső és alsó, rájuk szerelt tömítőlemezekkel. 9 A hőcsere folyamata a rotortömítés gázáramban történő felmelegítésével és behűtésével történik légáramlat. A fűtött töltet szekvenciális mozgása a gázáramtól a levegőáram felé a rotor percenkénti 2 fordulatszámú forgatásával történik. Minden pillanatban a forgórész 24 szektorából 13 szektor a gázútba, 9 szektor a levegőútba kerül, két szektor le van kapcsolva és tömítőlemezekkel van lefedve. A légfűtés az ellenáramú elvet alkalmazza: a levegőt a kimeneti oldalon vezetik be, és a gázbemeneti oldalon távolítják el. A légfűtőt úgy tervezték, hogy a levegőt 30 °C-ról 280 °C-ra melegítse, miközben a gázokat 331 °C-ról 151 °C-ra hűti, ha fűtőolajjal működik. A regeneratív légfűtők előnye a kompaktság és a kis tömeg, a fő hátránya a jelentős légáramlás a levegő oldalról a gáz oldalra (normál légszívás 0,2-0,25). KAZÁN KERET A kazánváz vízszintes gerendákkal, rácsokkal és merevítőkkel összekötött acéloszlopokból áll, és a dob súlyából eredő terhelések viselésére szolgál, minden fűtőfelület, kondenzvíz beépítés, bélés, szigetelés és szervizterületek. A kazán kerete hegesztett profilokból és acéllemezből készül. A vázoszlopokat a kazán földalatti vasbeton alapjához rögzítik, az oszlopok talpát (saruját) betonnal öntik. BÉLÉS Az égéstér burkolata tűzálló betonból, szovelit lapokból és tömítő magnézium bevonatból áll. A bélés vastagsága 260 mm. Panelek formájában van felszerelve, amelyek a kazán keretéhez vannak rögzítve. A mennyezet burkolata 280 mm vastag panelekből áll, amelyek szabadon fekszenek a túlhevítő csövein. Panelszerkezet: egy 50 mm vastag tűzálló betonréteg, egy 85 mm vastag hőszigetelő betonréteg, három réteg 125 mm összvastagságú szovelit födém és egy 20 mm vastag tömítő magnézium bevonat fémháló. A forgókamra bélése és a konvektív tengely panelekre van rögzítve, amelyek viszont a kazánkerethez vannak rögzítve. Az esztergakamra bélés teljes vastagsága 380 mm: tűzálló beton - 80 mm, hőszigetelő beton - 135 mm és négy réteg 40 mm-es szovelit födém. A konvektív gőztúlhevítő burkolata egy 155 mm vastag hőszigetelő betonrétegből, egy 80 mm vastag tűzálló betonrétegből és négy réteg 165 mm vastag szovelit lemezből áll. A lemezek között 2÷2,5 mm vastag szovelit masztix van. A víztakarékos burkolat 260 mm vastag, tűzálló és hőszigetelő betonból és három réteg szovelit lapból áll. BIZTONSÁGI INTÉZKEDÉSEK A kazánegységek üzemeltetését a mindenkor hatályos „Tervezési és tervezési szabályok szerint kell végezni. biztonságos működés gőz- és melegvíz kazánok" jóváhagyta a Rostechnadzor és a " Technikai követelmények a fűtőolajjal és földgázzal üzemelő kazánberendezések robbanásbiztonságáról, valamint az erőművek hőerőművi berendezéseinek szervizelésére vonatkozó hatályos Biztonsági szabályokról. Irodalomjegyzék 1. Üzemeltetési utasítások a VAZ CHPP TGM-84 kazánjához. 2. Meiklyar M.V. Modern kazánegységek TKZ. M.: Energy, 1978. 3. Kovalev A.P., Leleev N.S., Vilensky T.V. Gőzgenerátorok: Tankönyv egyetemek számára. M.: Energoatomizdat, 1985. 11 A TGM-84 kazán tervezése és működése Összeállította: KALMYKOV Maxim Vitalievich Szerkesztő N.V. Vershina műszaki szerkesztő G.N. Shankova Megjelenés céljából aláírva 2006. június 20-án. Formátum 60x84 1/12. Ofszet papír. Ofszetnyomás. Feltételes p.l. 1.39. Feltételes kr.-ott. 1.39. Akadémiai szerk. l. 1,25 Forgalom 100. – 171. o. _______________________________________________________________________________________________________________ Állam oktatási intézmény magasabb szakképzés"Szamara Állami Műszaki Egyetem" 432100. Samara, st. Molodogvardeyskaya, 244. Főépület 12

A Szovjetunió ENERGIA ÉS VILLAMOSÍTÁSI MINISZTÉRIUMA

ÜZEMELTETÉSI FŐ TECHNIKAI OSZTÁLY
ENERGIA RENDSZEREK

JELLEMZŐ ENERGIA JELLEMZŐK
TGM-96B KAZÁN TÜZŐOLAJ ÉGETÉSÉRE

Moszkva 1981

Ezt a szabványos energiakarakterisztikát a Soyuztekhenergo (eng. G.I. GUTSALO) fejlesztette ki.

A TGM-96B kazán jellemző energetikai jellemzőit a Soyuztekhenergo által a Riga CHPP-2-nél és a Sredaztekhenergonál a CHPP-GAZ-nál végzett hőtesztek alapján állítják össze, és tükrözik a kazán műszakilag elérhető hatékonyságát.

Egy tipikus energiajellemző szolgálhat alapul a TGM-96B kazánok szabványos jellemzőinek összeállításához fűtőolaj égetésekor.

Alkalmazás

. A KAZÁNBERENDEZÉSEK RÖVID JELLEMZŐI

1.1 . A Taganrog Bojler Plant TGM-96B kazánja - természetes keringetéssel és U-alakú elrendezésű gázolaj kazán, amelyet turbinákkal való használatra terveztek T -100/120-130-3 és PT-60-130/13. A kazán főbb tervezési paramétereit fűtőolajjal üzemelve a táblázat tartalmazza. .

A TKZ szerint minimálisan megengedett terhelés kazán a keringési állapot szerint a névleges 40%-a.

1.2 . Az égéstér prizma alakú, felülnézetben egy téglalap alakú, 6080x14700 mm méretű. Az égéstér térfogata 1635 m3. Az égési térfogat hőfeszültsége 214 kW/m 3, vagyis 184 · 10 3 kcal/(m 3 · h). Az égéstér elpárologtató szűrőket és az elülső falon lévő sugárzó falra szerelhető gőztúlhevítőt (WSR) tartalmaz. A kemence felső részében a forgókamrában szitagőztúlhevítő (SSH) található. Az alsó konvektív aknában két csomag konvektív gőztúlhevítő (CS) és víztakarékos (WES) található egymás után a gázok áramlása mentén.

1.3 . A kazán gőzútja két független áramlásból áll, a kazán oldalai közötti gőzátvitellel. A túlhevített gőz hőmérsékletét saját kondenzátumának befecskendezésével szabályozzák.

1.4 . Az égéstér elülső falán négy kettős átfolyású HF TsKB-VTI gázolaj égő található. Az égőket két rétegben, -7250 és 11300 mm-es szinten, a horizonthoz képest 10°-os emelkedési szöggel szerelik fel.

A fűtőolaj elégetéséhez a Titan gőz-mechanikus fúvókákat 8,4 t/h névleges kapacitással látják el 3,5 MPa (35 kgf/cm2) fűtőolajnyomás mellett. A fűtőolaj öblítésénél és permetezésénél a gőznyomást az üzem 0,6 MPa-ra (6 kgf/cm2) ajánlja. A gőzfogyasztás fúvókánként 240 kg/h.

1.5 . A kazán felszerelése:

Két darab VDN-16-P ventilátor 259 · 10 3 m 3 /h kapacitással 10%-os tartalékkal, 20%-os tartalék nyomással 39,8 MPa (398,0 kgf/m 2), 500 teljesítmény /250 kW és 741 /594 ford./perc forgási sebesség minden gépnél;

Két füstelszívó DN-24×2-0,62 GM 415 10 3 m 3 /h kapacitással 10%-os ráhagyással, 20%-os nyomáskülönbséggel 21,6 MPa (216,0 kgf/m2), teljesítmény 800 /400 kW és 743/595 ford./perc fordulatszám gépenként.

1.6. A konvektív fűtőfelületek hamulerakódásoktól való megtisztításához a projekt sörétes beépítést, az RVP tisztításához vízmosást és gőzfúvatást biztosít egy dobból, a fojtóberendezésben a nyomás csökkentésével. Egy RVP fújásának időtartama 50 perc.

. A TGM-96B KAZÁN JELLEMZŐI ENERGIA JELLEMZŐI

2.1 . A TGM-96B kazán jellemző energetikai jellemzői ( rizs. , , ) a Riga CHPP-2 és a GAZ CHPP kazánjainak termikus tesztjei alapján készült, a kazánok műszaki és gazdasági mutatóinak szabványosítására vonatkozó oktatóanyagok és irányelvek alapján. A jellemző egy új, turbinás kazán átlagos hatásfokát tükrözi T -100/120-130/3 és PT-60-130/13 az alábbi feltételekkel, kezdeti feltételeknek tekintve.

2.1.1 . A folyékony tüzelőanyagot tüzelő erőművek tüzelőanyag-mérlegében túlnyomórészt a magas kéntartalmú fűtőolaj M 100. Ezért a jellemzők a fűtőolajra vonatkoznak M 100 (GOST 10585-75 ) jellemzőkkel: A P = 0,14%, W P = 1,5%, S P = 3,5%, (9500 kcal/kg). Minden szükséges számítást elvégeztünk a fűtőolaj munkatömegére vonatkozóan

2.1.2 . A fűtőolaj hőmérsékletét a fúvókák előtt 120 °-nak kell feltételezni C ( t tl= 120 °C) a fűtőolaj viszkozitási viszonyai alapján M 100, ami 2,5° VU, a PTE 5.41 §-a szerint.

2.1.3 . Átlagos éves hideg levegő hőmérséklet (t x .v.) a ventilátor bejáratánál 10°-nak számít C , mivel a TGM-96B kazánok főként olyan éghajlati régiókban találhatók (Moszkva, Riga, Gorkij, Kisinyov), ahol az éves átlagos léghőmérséklet közel ehhez a hőmérséklethez.

2.1.4 . A levegő hőmérséklete a légfűtő bemeneténél (t ch) értéke 70° C és állandó, ha a kazán terhelése változik, a PTE 17.25 §-a szerint.

2.1.5 . A keresztkapcsolós erőműveknél a tápvíz hőmérséklet (t p.v.) a kazán előtt számítva (230 °C) és állandónak számít, amikor a kazán terhelése változik.

2.1.6 . A turbinaegység fajlagos nettó hőfogyasztása a termikus vizsgálatok szerint 1750 kcal/(kWh).

2.1.7 . Együttható hőáramlás elfogadott, hogy a kazán terhelésétől függően változzon 98,5%-ról névleges terhelésnél 97,5%-ra 0,6 terhelésnélD nom.

2.2 . Számítás normatív jellemzők az utasításoknak megfelelően hajtják végre" Hőszámítás kazánegységek (normatív módszer)”, (M.: Energia, 1973).

2.2.1 . A kazán bruttó hatásfoka és a füstgázok hővesztesége a Ya.L. könyvében felvázolt módszertan szerint került kiszámításra. Pekker „Hőtechnikai számítások az adott tüzelőanyag-jellemzők alapján” (Moszkva: Energia, 1977).

Ahol

Itt

α х = α "ve + Δ α tr

α х- a felesleges levegő együtthatója a kipufogógázokban;

Δ α tr- szívókorongok a kazán gázútjába;

Ugh- a füstgázok hőmérséklete a füstelvezető mögött.

A számítás tartalmazza a kazán termikus tesztjei során mért és a szabványos jellemzők (bemeneti paraméterek) kialakításának feltételeire redukált füstgáz hőmérséklet értékekett x in, t "kf, t p.v.).

2.2.2 . Levegőfelesleg együttható a működési ponton (a víztakarékosság mögött)α "ve névleges terhelésnél 1,04-nek, 50%-os terhelésnél pedig 1,1-re változik a termikus tesztelés alapján.

A víztakarékosság mögötti levegőfelesleg számított (1,13) együtthatójának csökkentése a szabványos előírásban (1,04) elfogadottra a kazánüzemmód-térkép szerinti égési mód megfelelő fenntartásával, a PTE előírásainak betartásával érhető el. levegő beszívása a kemencébe és a gázútba, valamint egy fúvókakészlet kiválasztása.

2.2.3 . A kazán gázútjába a névleges terhelésnél 25%-os levegőszívást feltételezünk. A terhelés változásával a levegőszívást a képlet határozza meg

2.2.4 . Az üzemanyag kémiai tökéletlen égéséből származó hőveszteség (q 3 ) nullának számítanak, mivel a kazán túllevegővel végzett tesztelése során, a szabványos energiajellemzőkben elfogadott, ezek hiányoztak.

2.2.5 . Az üzemanyag mechanikus tökéletlen égéséből származó hőveszteség (q 4 ).

2.2.6 . A környezet hővesztesége (q 5 ) nem határozták meg a tesztelés során. Kiszámításuk a „Kazánberendezések vizsgálati módszerei” (M.: Energia, 1970) szerint történik, a képlet szerint.

2.2.7 . A PE-580-185-2 elektromos betápláló szivattyú fajlagos energiafogyasztását a TU-26-06-899-74 műszaki leírásból átvett szivattyú jellemzői alapján számítottuk ki.

2.2.8 . A huzat és a robbanás fajlagos energiafogyasztását a ventilátorok és füstelszívók működtetésének energiafogyasztása alapján számítják ki, amelyet a hőtesztek során mértek, és a feltételekre csökkentik (Δ α tr= 25%) a normatív jellemzők összeállításakor átvett.

Megállapítást nyert, hogy a gázút megfelelő sűrűsége mellett (Δ α ≤ 30%) füstelvezetők alacsony fordulatszámon biztosítják a névleges kazánterhelést, de tartalék nélkül.

Az alacsony fordulatszámú ventilátorok biztosítják a kazán normál működését 450 t/h terhelésig.

2.2.9 . Összesen elektromos erő A kazán felszerelésének mechanizmusai közé tartozik az elektromos hajtások teljesítménye: elektromos tápszivattyú, füstelvezetők, ventilátorok, regeneratív légfűtők (ábra). ). A regeneratív légfűtő elektromos motorjának teljesítményét az útlevél adatai szerint veszik. A füstelvezetők, a ventilátorok és az elektromos betápláló szivattyú elektromos motorjainak teljesítményét a kazán hővizsgálata során határoztuk meg.

2.2.10 . A fűtőegység levegőjének fűtéséhez szükséges fajlagos hőfogyasztás kiszámítása a ventilátorokban lévő levegő felmelegedésének figyelembevételével történik.

2.2.11 . A kazántelep saját szükségleteinek fajlagos hőfogyasztása tartalmazza a légfűtők hőveszteségét, amelyek hatásfoka 98%-os; az RVP gőzfúvásához és a kazán gőzfújása miatti hőveszteségekhez.

Az RVP gőzfúvás hőfogyasztását a képlet segítségével számítottuk ki

Q obd = G obd · i obd · τ obd· 10 -3 MW (Gcal/h)

Ahol G obd= 75 kg/perc a „300, 200, 150 MW teljesítményű erőművek segédigényére vonatkozó gőz- és kondenzátum-fogyasztási szabványok” (M.: STSNTI ORGRES, 1974) szerint;

i obd = én minket. pár= 2598 kJ/kg (kcal/kg)

τ obd= 200 perc (4 készülék 50 perces fújással, ha nappal be van kapcsolva).

A kazánfúvással járó hőfogyasztást a képlet segítségével számítottuk ki

Q folyt = G prod · én k.v· 10 -3 MW (Gcal/h)

Ahol G prod = PD sz. 10 2 kg/h

P = 0,5%

én k.v- kazánvíz entalpiája;

2.2.12 . A tesztelés menetét és a vizsgálat során használt mérőeszközök kiválasztását a „Kazánberendezések vizsgálati módszertana” (M.: Energia, 1970) határozta meg.

. A SZABÁLYOZÁSI MUTATÓK MÓDOSÍTÁSAI

3.1 . Annak érdekében, hogy a kazán működésének fő szabványos mutatóit a megváltozott működési feltételekhez hozzák a paraméterértékek megengedett eltérési határain belül, a módosításokat grafikonok és digitális értékek formájában adjuk meg. Módosítások aq 2 ábrán láthatók grafikonok formájában. , . A füstgáz hőmérsékletének korrekcióit a ábra mutatja. . A felsoroltakon kívül a kazánba szállított fűtőolaj fűtési hőmérsékletének változása és a betáplált víz hőmérsékletének változása esetén korrekciót adunk.

3.1.1 . A kazánba szállított fűtőolaj hőmérsékletének változásaira vonatkozó korrekciót a változások hatása alapján számítják ki NAK NEK K tovább q 2 képlet szerint