Yıldız haberleri
Kirişin saf ve enine bükülmesi. Düz viraj düz enine viraj
BükülmekÇubuğun ekseninin ve tüm liflerinin, yani çubuğun eksenine paralel uzunlamasına çizgilerin dış kuvvetlerin etkisi altında büküldüğü deformasyon denir. En basit bükülme durumu şu durumlarda meydana gelir: dış kuvvetlerçubuğun merkez ekseninden geçen bir düzlemde yer alacak ve bu eksene çıkıntı vermeyecektir. Bu tür bükülmeye enine bükülme denir. Düz virajlar ve eğik virajlar vardır.
Düz viraj- Çubuğun kavisli ekseninin, dış kuvvetlerin etkidiği aynı düzlemde yer aldığı böyle bir durum.
Eğik (karmaşık) viraj- Çubuğun bükülme ekseninin dış kuvvetlerin etki düzleminde olmadığı bir bükülme durumu.
Bükme çubuğuna genellikle denir ışın.
y0x koordinat sistemine sahip bir kesitteki kirişlerin düz enine bükülmesi sırasında iki iç kuvvet ortaya çıkabilir - enine kuvvet Q y ve bükülme momenti M x; aşağıda onlar için notasyonu tanıtacağız Q Ve M. Bir kirişin bir bölümünde veya kesitinde enine kuvvet yoksa (Q = 0) ve bükülme momenti sıfır değilse veya M sabitse, bu tür bir bükülme genellikle denir. temiz.
Yanal kuvvet kirişin herhangi bir bölümünde sayısal olarak eşittir cebirsel toplamçizilen bölümün bir tarafında (her ikisinde de) bulunan tüm kuvvetler (destek reaksiyonları dahil) için eksen üzerindeki çıkıntılar.
Bükülme anı bir kiriş bölümündeki, bu bölümün ağırlık merkezine göre, daha kesin olarak eksene göre çizilmiş bölümün bir tarafında (herhangi bir) bulunan tüm kuvvetlerin (destek reaksiyonları dahil) momentlerinin cebirsel toplamına sayısal olarak eşittir çizilen kesitin ağırlık merkezinden çizim düzlemine dik olarak geçen.
Q'yu zorla dır-dir sonuç iç kesit boyunca dağıtılmış kayma gerilimi, A an M– anların toplamı X bölümünün iç merkezi ekseni etrafında normal stres.
İç kuvvetler arasında diferansiyel bir ilişki vardır.
Q ve M diyagramlarının oluşturulmasında ve kontrol edilmesinde kullanılır.
Kirişin liflerinden bazıları gerildiğinden ve bazıları sıkıştırıldığından ve gerilimden sıkıştırmaya geçiş atlamalar olmadan sorunsuz bir şekilde gerçekleştiğinden, kirişin orta kısmında lifleri yalnızca bükülen ancak ikisini de deneyimlemeyen bir katman vardır. gerginlik veya sıkıştırma. Bu katmana denir nötr katman. Nötr tabakanın kirişin kesitiyle kesiştiği çizgiye denir nötr çizgi bu veya Nötr eksen bölümler. Kirişin eksenine nötr çizgiler dizilir.
Kirişin eksene dik yan yüzeyine çizilen çizgiler bükülme sırasında düz kalır. Bu deneysel veriler, formüllerin sonuçlarının düzlem kesitler hipotezine dayandırılmasını mümkün kılar. Bu hipoteze göre kirişin kesitleri bükülmeden önce düz ve eksenine dik iken, büküldüğünde düz kalır ve kirişin eğri eksenine dik hale gelir. Kirişin kesiti bükme sırasında bozulur. Enine deformasyon nedeniyle kirişin sıkıştırılmış bölgesindeki kesit boyutları artar ve çekme bölgesinde sıkıştırılır.
Formüllerin türetilmesi için varsayımlar. Normal voltajlar
1) Düzlem kesitler hipotezi yerine getirildi.
2) Boyuna lifler birbirine baskı yapmaz ve bu nedenle normal gerilimlerin etkisi altında doğrusal gerilim veya sıkıştırma çalışır.
3) Liflerin deformasyonları kesit genişliği boyunca konumlarına bağlı değildir. Sonuç olarak kesitin yüksekliği boyunca değişen normal gerilmeler genişlik boyunca aynı kalır.
4) Kirişin en az bir simetri düzlemi vardır ve tüm dış kuvvetler bu düzlemde bulunur.
5) Kirişin malzemesi Hooke kanununa uygundur ve çekme ve basmadaki esneklik modülü aynıdır.
6) Kirişin boyutları arasındaki ilişkiler, kirişin aşağıdaki koşullar altında çalışacak şekilde olmasıdır. düz viraj bükülme veya kıvrılma yok.
Bir kirişin saf bükülmesi durumunda, yalnızca normal stres, aşağıdaki formülle belirlenir:
burada y, nötr çizgiden (ana merkezi eksen x) ölçülen rastgele bir kesit noktasının koordinatıdır.
Kesitin yüksekliği boyunca normal eğilme gerilmeleri dağıtılır doğrusal yasa. En dıştaki liflerde normal gerilimler maksimum değerlerine ulaşır ve bölümün ağırlık merkezinde sıfıra eşittir.
Nötr çizgiye göre simetrik bölümler için normal gerilim diyagramlarının doğası
Nötr çizgiye göre simetriye sahip olmayan bölümler için normal gerilim diyagramlarının doğası
Tehlikeli noktalar tarafsız çizgiye en uzak noktalardır.
Hadi bir bölüm seçelim
Kesitin herhangi bir noktası için buna nokta diyelim İLE normal gerilmeler için kiriş mukavemet koşulu şu şekildedir:
, nerede yok - Bu Nötr eksen
Bu eksenel bölüm modülü tarafsız eksene göre. Boyutu cm3, m3'tür. Direnç momenti, kesitin şeklinin ve boyutlarının gerilmelerin büyüklüğü üzerindeki etkisini karakterize eder.
Normal stres gücü durumu:
Normal gerilim, maksimum bükülme momentinin, kesitin nötr eksene göre eksenel direnç momentine oranına eşittir.
Malzeme çekme ve sıkıştırmaya eşit derecede direnç göstermiyorsa iki mukavemet koşulu kullanılmalıdır: izin verilen çekme gerilimine sahip çekme bölgesi için; izin verilen basınç gerilimine sahip bir sıkıştırma bölgesi için.
Enine bükme sırasında, kesitindeki platformlardaki kirişler, normal, Bu yüzden teğetler Gerilim.
Bir kirişin düz saf bükülmesi durumunda, kesitlerinde yalnızca normal gerilmeler ortaya çıkar. Çubuğun bölümündeki bükülme momentinin M büyüklüğü belirli bir değerden az olduğunda, normal gerilimlerin nötr eksene dik olan kesitin y ekseni boyunca dağılımını karakterize eden diyagram (Şekil 11.17, a) Şekil 2'de gösterilen forma sahiptir. 11.17, b. En yüksek gerilmeler eşittir Eğilme momenti M arttıkça, normal gerilmeler en yüksek değerleri (nötr eksenden en uzaktaki liflerde) akma dayanımına eşit oluncaya kadar artar (Şekil 11.17, c); bu durumda bükülme momenti tehlikeli değere eşittir:
Eğilme momenti tehlikeli değerin üzerine çıktığında, sadece nötr eksenden en uzaktaki liflerde değil, aynı zamanda belirli bir kesit alanında da akma dayanımına eşit gerilmeler ortaya çıkar (Şekil 11.17, d); bu bölgede malzeme plastik durumdadır. Kesitin orta kısmında gerilim akma dayanımından daha azdır, yani bu kısımdaki malzeme hala elastik durumdadır.
Eğilme momentinin daha da artmasıyla plastik bölge tarafsız eksene doğru yayılır ve elastik bölgenin boyutları azalır.
Tamamen tükenmeye karşılık gelen eğilme momentinin belirli bir sınır değerinde taşıma kapasitesiçubuğun bükülme için kesiti, elastik bölge kaybolur ve plastik durum bölgesi tüm kesit alanını kaplar (Şekil 11.17, d). Bu durumda kesitte plastik mafsal (ya da akma mafsalı) adı verilen bir mafsal oluşur.
Bir anı algılamayan ideal bir menteşenin aksine, plastik bir menteşede sabit bir moment etki eder.Plastik menteşe tek taraflıdır: ('ye göre) zıt işaretli momentler çubuğa veya kirişe etki ettiğinde kaybolur. boşaltılır.
Sınırlayıcı bükülme momentinin değerini belirlemek için, kirişin nötr eksenin üzerinde bulunan kesit kısmında, nötr eksenden belli bir mesafede bulunan bir temel alan ve tarafsız eksenin altında bulunan kısımda seçiyoruz, tarafsız eksenden uzakta bulunan bir alan (Şekil 11.17, a ).
Sınır durumda platforma etki eden temel normal kuvvet eşit ve tarafsız eksene göre momenti eşittir ve benzer şekilde platforma etki eden normal kuvvetin momenti de eşittir.Bu momentlerin her ikisi de aynı işaretlere sahiptir. Sınırlayıcı momentin büyüklüğü, tarafsız eksene göre tüm temel kuvvetlerin momentine eşittir:
tarafsız eksene göre sırasıyla kesitin üst ve alt kısımlarının statik momentleri nerededir.
Bu miktara eksenel plastik direnç momenti adı verilir ve şu şekilde gösterilir:
(10.17)
Buradan,
(11.17)
Bükülme sırasında enine kesitteki uzunlamasına kuvvet sıfırdır ve bu nedenle bölümün sıkıştırılmış bölgesinin alanı gerilmiş bölgenin alanına eşittir. Böylece plastik mafsala denk gelen bölümdeki nötr eksen bu kesiti iki eşit parçaya böler. Sonuç olarak, asimetrik bir kesitte tarafsız eksen, sınır durumda kesitin ağırlık merkezinden geçmez.
Formül (11.17)'yi kullanarak çubuğun sınırlayıcı momentinin değerini belirleriz. dikdörtgen bölüm yükseklik h ve genişlik b:
Normal gerilme diyagramının Şekil 2'de gösterilen forma sahip olduğu anın tehlikeli değeri. 11.17, c, dikdörtgen kesit için formülle belirlenir
Davranış
İçin yuvarlak bölüm I-kiriş için a oranı
Bükülme kirişi statik olarak belirliyse, içindeki momente neden olan yük kaldırıldıktan sonra kesitindeki bükülme momenti sıfıra eşittir. Buna rağmen kesitteki normal gerilmeler kaybolmaz. Plastik aşamadaki normal gerilmelerin diyagramı (Şekil 11.17, e), Şekil 1'de gösterilen diyagrama benzer şekilde, elastik aşamadaki gerilmelerin diyagramının (Şekil 11.17, f) üzerine bindirilmiştir. 11.17,b, boşaltma sırasında (zıt işaretli bir yük olarak kabul edilebilir) malzeme elastik davrandığından.
Şekil 2'de gösterilen stres diyagramına karşılık gelen bükülme momenti M. 11.17, e, mutlak değerde eşittir çünkü sadece bu koşul altında kirişin kesitinde momentin etkisinden ve M'den toplam moment sıfıra eşittir. Diyagramdaki en yüksek voltaj (Şekil 11.17, e) ifadeden belirlenir.
Şekil 2'de gösterilen stres diyagramlarının özetlenmesi. 11.17, d, f, Şekil 1'de gösterilen diyagramı elde ederiz. 11.17, w. Bu diyagram, momente neden olan yükün kaldırılmasından sonraki gerilim dağılımını karakterize eder.Böyle bir diyagramla kesitteki bükülme momenti (aynı zamanda boyuna kuvvet) sıfıra eşittir.
Sunulan elastik sınırın ötesinde bükülme teorisi yalnızca aşağıdaki durumlarda kullanılmaz: saf bükme, ancak aynı zamanda enine bükülme durumunda, kirişin enine kesitinde bükülme momentine ek olarak enine bir kuvvet de etki eder.
Şimdi Şekil 2'de gösterilen statik olarak belirli kiriş için P kuvvetinin sınır değerini belirleyelim. 12.17, a. Bu kirişin eğilme momentlerinin diyagramı Şekil 2'de gösterilmektedir. 12.17, b. En büyük bükülme momenti, eşit olduğu bir yük altında meydana gelir. Kirişin yük taşıma kapasitesinin tamamen tükenmesine karşılık gelen sınır durumu, yükün altındaki bölümde plastik bir mafsal göründüğünde elde edilir, bunun sonucunda ışın bir mekanizmaya dönüşür (Şekil 12.17, c).
Bu durumda yükün altındaki bölümdeki eğilme momenti şuna eşittir:
Bulduğumuz koşuldan [bkz. formül (11.17)]
Şimdi statik olarak belirsiz bir kiriş için nihai yükü hesaplayalım. Örnek olarak, Şekil 2'de gösterilen sabit kesitli, statik olarak iki katı belirsiz bir kirişi ele alalım. 13.17, a. Kirişin sol ucu A rijit bir şekilde kenetlenmiştir ve sağ ucu B dönmeye ve dikey yer değiştirmeye karşı emniyete alınmıştır.
Kirişteki gerilimler orantı sınırını aşmazsa, bükülme momentlerinin diyagramı Şekil 2'de gösterilen forma sahiptir. 13.17, b. Geleneksel yöntemler kullanılarak, örneğin üç moment denklemleri kullanılarak yapılan kiriş hesaplamalarının sonuçlarına dayanarak inşa edilmiştir. En büyük eğilme momenti, söz konusu kirişin sol destek kısmında meydana gelir. Bir yük değerinde bu bölümdeki eğilme momenti tehlikeli bir değere ulaşarak gerilmelerin ortaya çıkmasına neden olur, sınıra eşit akma, kirişin nötr eksenden en uzaktaki liflerinde.
Yükün belirtilen değerin üzerine çıkması, sol destek bölümü A'da bükülme momentinin sınır değere eşitlenmesine ve bu bölümde plastik bir mafsalın ortaya çıkmasına neden olur. Ancak kirişin taşıma kapasitesi henüz tam olarak tükenmemiştir.
Yükün belirli bir değere kadar daha da artmasıyla birlikte B ve C kesitlerinde de plastik mafsallar ortaya çıkar. Üç mafsalın ortaya çıkması sonucunda başlangıçta iki kez statik olarak belirsiz olan kiriş geometrik olarak değişken hale gelir (bir mekanizmaya dönüşür). Söz konusu kirişin bu durumu (içinde üç plastik menteşe göründüğünde) sınırlayıcıdır ve yük taşıma kapasitesinin tamamen tükenmesine karşılık gelir; P yükünde daha fazla artış imkansız hale gelir.
Nihai yükün büyüklüğü, kirişin elastik aşamada çalışmasını incelemeden ve plastik mafsalların oluşum sırasını belirlemeden belirlenebilir.
Kesitlerdeki eğilme momentlerinin değerleri. Limit durumunda A, B ve C (plastik menteşelerin ortaya çıktığı) sırasıyla eşittir ve bu nedenle kirişin limit durumundaki bükülme momentlerinin diyagramı, Şekil 2'de gösterilen forma sahiptir. 13.17, saat. Bu diyagram iki diyagramdan oluşuyormuş gibi gösterilebilir: bunlardan ilki (Şekil 13.17, d) koordinatları olan bir dikdörtgendir ve iki destek üzerinde duran basit bir kirişin uçlarına uygulanan momentlerden kaynaklanır (Şekil 13.17, e). ); ikinci diyagram (Şekil 13.17, f) en büyük koordinata sahip bir üçgendir ve basit bir kirişe etki eden bir yükten kaynaklanır (Şekil 13.17, g.
Basit bir kirişe etki eden P kuvvetinin, a ve yükten kirişin uçlarına olan mesafeler olduğu yük altındaki bölümde bir bükülme momentine neden olduğu bilinmektedir. İncelenen durumda (Şek.
Ve bu nedenle yük altındaki an
Ancak bu an, gösterildiği gibi (Şekil 13.17, e), şuna eşittir:
Benzer şekilde, çok açıklıklı statik olarak belirsiz bir kirişin her bir açıklığı için maksimum yükler belirlenir. Örnek olarak, Şekil 2'de gösterilen dört zamanlı statik olarak belirsiz sabit kesitli bir kirişi düşünün. 14.17, a.
Kirişin taşıma kapasitesinin her bir açıklığında tamamen tükenmesine karşılık gelen sınır durumda, bükülme momentlerinin diyagramı Şekil 2'de gösterilen forma sahiptir. 14.17, b. Bu diyagramın, her açıklığın iki destek üzerinde duran basit bir kiriş olduğu varsayımıyla oluşturulmuş iki diyagramdan oluştuğu düşünülebilir: destekleyici plastik menteşelere etki eden momentlerin neden olduğu bir diyagram (Şekil 14.17, c) ve ikincisi (Şekil 14.17 , d), açıklıklara uygulanan aşırı yüklerin neden olduğu.
Şek. 14.17, yüklüyoruz:
Bu ifadelerde
Kirişin her bir açıklığı için elde edilen maksimum yükün değeri, kalan açıklıklardaki yüklerin niteliğine ve büyüklüğüne bağlı değildir.
Analiz edilen örnekten, statik olarak belirsiz bir kirişin taşıma kapasitesi açısından hesaplanmasının, elastik aşama açısından hesaplamadan daha basit olduğu açıktır.
Sürekli bir kirişin yük taşıma kapasitesine göre hesaplanması, her bir açıklıktaki yükün niteliğine ek olarak, farklı açıklıklardaki yüklerin büyüklükleri arasındaki ilişkilerin de belirtildiği durumlarda biraz farklı şekilde gerçekleştirilir. Bu durumlarda, maksimum yük, kirişin yük taşıma kapasitesinin tüm açıklıklarda değil, açıklıklardan birinde tükeneceği şekilde kabul edilir.
İzin verilen maksimum yük, değerlerin standart güvenlik faktörüne bölünmesiyle belirlenir.
Sadece yukarıdan aşağıya değil, aynı zamanda aşağıdan yukarıya doğru yönlendirilen kiriş üzerine kuvvetler etki ettiğinde ve konsantre momentler etki ettiğinde maksimum yükleri belirlemek çok daha zordur.
Eski moda yöntemle "manuel" bükülme için bir kirişin hesaplanması, malzemelerin mukavemet bilimindeki en önemli, güzel, açıkça matematiksel olarak doğrulanmış algoritmalardan birini öğrenmenizi sağlar. “İlk veriler girildi” gibi çok sayıda program kullanarak…
... – cevabı alın” günümüzün modern mühendisinin yüz, elli ve hatta yirmi yıl önceki seleflerinden çok daha hızlı çalışmasına olanak tanıyor. Ancak bu modern yaklaşımla mühendis, programın yazarlarına tamamen güvenmeye zorlanır ve zamanla hesaplamaların "fiziksel anlamını hissetmeyi" bırakır. Ancak programın yazarları insandır ve insanlar hata yapma eğilimindedir. Eğer durum böyle olmasaydı, hemen hemen her uygulama için çok sayıda yama, sürüm, “yama” olmazdı. yazılım. Bu nedenle bana öyle geliyor ki herhangi bir mühendis bazen hesaplama sonuçlarını "manuel olarak" kontrol edebilmelidir.
Bükme için kirişlerin hesaplanmasına yönelik yardım (kopya kağıdı, not) aşağıdaki şekilde gösterilmiştir.
Basit bir günlük örnek kullanarak kullanmaya çalışalım. Diyelim ki dairemde yatay bir çubuk yapmaya karar verdim. Yer belirlendi - bir metre yirmi santimetre genişliğinde bir koridor. Açık karşıt duvarlarİstenilen yükseklikte, çapraz çubuğun takılacağı braketleri birbirine zıt olarak güvenli bir şekilde sabitliyorum - dış çapı otuz iki milimetre olan St3 çelikten yapılmış bir çubuk. Bu kiriş ağırlığımı ve egzersizler sırasında ortaya çıkacak ilave dinamik yükleri taşıyacak mı?
Bükme kirişini hesaplamak için bir diyagram çiziyoruz. Açıkçası, harici bir yük uygulamak için en tehlikeli şema, bir elimi çubuğun ortasına bağlayarak kendimi yukarı çekmeye başladığım zaman olacaktır.
İlk veri:
F1 = 900 n – dinamikleri hesaba katmadan kirişe etki eden kuvvet (ağırlığım)
d = 32 mm – dış çap kirişin yapıldığı çubuk
E = 206000 n/mm^2 - çelik kiriş malzemesi St3'ün elastisite modülü
[σi] = 250 n/mm^2 — izin verilen gerilimler kiriş malzemesi çeliği St3 için bükülme (akma dayanımı)
Sınır koşulları:
Мx (0) = 0 n*m – z noktasındaki moment = 0 m (ilk destek)
Mx (1,2) = 0 n*m – z noktasındaki moment = 1,2 m (ikinci destek)
V (0) = 0 mm – z noktasındaki sapma = 0 m (ilk destek)
V (1,2) = 0 mm – z noktasındaki sapma = 1,2 m (ikinci destek)
Hesaplama:
1. Öncelikle kiriş kesitinin eylemsizlik momentini Ix ve direnç momentini Wx hesaplayalım. Daha sonraki hesaplamalarda bize faydalı olacaklar. Dairesel bir kesit için (bir çubuğun kesiti):
Ix = (π*d^4)/64 = (3,14*(32/10)^4)/64 = 5,147 cm^4
Gx = (π*d^3)/32 = ((3,14*(32/10)^3)/32) = 3,217 cm^3
2. R1 ve R2 desteklerinin reaksiyonlarını hesaplamak için denge denklemleri yaratıyoruz:
Qy = -R1+F1-R2 = 0
Mx (0) = F1*(0-b2) -R2*(0-b3) = 0
İkinci denklemden: R2 = F1*b2/b3 = 900*0,6/1,2 = 450 n
İlk denklemden: R1 = F1-R2 = 900-450 = 450 n
3. İkinci kısım için sehim denkleminden birinci mesnetteki kirişin z = 0'daki dönme açısını bulalım:
V (1,2) = V (0)+U (0)*1,2+(-R1*((1,2-b1)^3)/6+F1*((1,2-b2)^3)/6)/
U (0) = (R1*((1.2-b1)^3)/6 -F1*((1.2-b2)^3)/6)/(E*Ix)/1,2 =
= (450*((1.2-0)^3)/6 -900*((1.2-0.6)^3)/6)/
/(206000*5,147/100)/1,2 = 0,00764 rad = 0,44˚
4.
İlk bölüm için diyagramlar oluşturmak için denklemler oluşturuyoruz (0 Kesme kuvveti: Qy(z) = -R1 Eğilme momenti: Mx (z) = -R1*(z-b1) Dönme açısı: Ux (z) = U (0)+(-R1*((z-b1)^2)/2)/(E*Ix) Sapma: Vy (z) = V (0)+U (0)*z+(-R1*((z-b1)^3)/6)/(E*Ix) z = 0m: Qy(0) = -R1 = -450 n Ux(0) = U(0) = 0,00764 rad Vy (0) = V (0) = 0 mm z = 0,6 m: Qy(0,6) = -R1 = -450 n Mx (0,6) = -R1*(0,6-b1) = -450*(0,6-0) = -270 n*m Ux (0,6) = U (0)+(-R1*((0,6-b1)^2)/2)/(E*Ix) = 0,00764+(-450*((0,6-0)^2)/2)/(206000*5,147/100) = 0 rad Vy (0,6) = V (0)+U (0)*0,6+(-R1*((0,6-b1)^3)/6)/(E*Ix) = 0+0,00764*0,6+(-450*((0,6-0)^3)/6)/ (206000*5,147/100) = 0,003 m Kiriş, vücudumun ağırlığı altında merkezde 3 mm bükülecek. Bunun kabul edilebilir bir sapma olduğunu düşünüyorum. 5.
İkinci bölüm için diyagram denklemlerini yazıyoruz (b2 Yanal kuvvet: Qy (z) = -R1+F1 Eğilme momenti: Mx (z) = -R1*(z-b1)+F1*(z-b2) Dönme açısı: Ux (z) = U (0)+(-R1*((z-b1)^2)/2+F1*((z-b2)^2)/2)/(E*Ix) Sapma: Vy (z) = V (0)+U (0)*z+(-R1*((z-b1)^3)/6+F1*((z-b2)^3)/6)/( E*Ix) z = 1,2m: Qy (1,2) = -R1+F1 = -450+900 = 450 n Mx (1,2) = 0 n*m Ux (1,2) = U (0)+(-R1*((1,2-b1)^2)/2+F1*((1,2-b2)^2)/2)/(E* ix) = 0,00764+(-450*((1,2-0)^2)/2+900*((1,2-0,6)^2)/2)/ /(206000*5,147/100) = -0,00764 rad Vy (1,2) = V (1,2) = 0 m 6.
Yukarıda elde edilen verileri kullanarak diyagramlar oluşturuyoruz. 7.
Kirişin en yüklü bölümündeki bükülme gerilimlerini hesaplıyoruz ve bunları izin verilen gerilimlerle karşılaştırıyoruz: σi = Mx maks/Wx = (270*1000)/(3,217*1000) = 84 n/mm^2 σi = 84 n/mm^2< [σи] = 250 н/мм^2 Bükülme mukavemeti açısından, hesaplama üç kat güvenlik marjı gösterdi - yatay çubuk, otuz iki milimetre çapında ve bin iki yüz milimetre uzunluğunda mevcut bir çubuktan güvenli bir şekilde yapılabilir. Böylece artık "manuel" bükülme için kirişi kolayca hesaplayabilir ve bunu internette sunulan çok sayıda programdan herhangi birini kullanarak hesaplarken elde edilen sonuçlarla karşılaştırabilirsiniz. Yazarın çalışmalarına SAYGI OLANLARDAN makale duyurularına ABONE olmalarını rica ediyorum.
“Bükme için kirişlerin hesaplanması - “manuel”!” üzerine 86 yorum Diyagram oluşturma Q.
Bir diyagram oluşturalım M
yöntem karakteristik noktalar. Kirişin üzerine noktalar yerleştiriyoruz - bunlar kirişin başlangıç ve bitiş noktalarıdır ( D,A
), konsantre an ( B
) ve ayrıca düzgün dağıtılmış bir yükün ortasını karakteristik nokta olarak işaretleyin ( k
) parabolik bir eğri oluşturmak için ek bir noktadır. Noktalardaki bükülme momentlerini belirliyoruz. İşaret kuralı santimetre. - . O an İÇİNDE
aşağıdaki gibi tanımlayacağız. Öncelikle tanımlayalım: Tam durak İLE
hadi içeri alalım orta Düzgün dağıtılmış yüke sahip alan. Diyagram oluşturma M
. Komplo AB
– parabolik eğri(şemsiye kuralı), alan VA
– düz eğimli çizgi. Bir kiriş için mesnet reaksiyonlarını belirleyin ve eğilme momentlerinin diyagramlarını oluşturun ( M) ve kesme kuvvetleri ( Q).
Derleme denge denklemleri. Sınav Değerleri yazın RA
Ve RB
Açık tasarım şeması. 2. Diyagram oluşturmak kesme kuvvetleri yöntem bölümler. Bölümleri düzenliyoruz karakteristik alanlar(değişiklikler arasında). Boyutsal dişe göre - 4 bölüm, 4 bölüm. sn. 1-1 taşınmak sol. Bölüm, alandan geçer eşit dağıtılmış yük, boyutu işaretleyin z 1
bölümün solunda bölüm başlamadan önce. Bölümün uzunluğu 2 m'dir. İşaret kuralıİçin Q
- santimetre. Bulunan değere göre inşa ediyoruz diyagramQ.
sn. 2-2 sağa doğru hareket. Bölüm yine eşit olarak dağıtılmış bir yük ile alandan geçer, boyutu işaretleyin z 2
bölümden bölümün başına kadar sağa doğru. Bölümün uzunluğu 6 m'dir. Diyagram oluşturma Q.
sn. 3-3 sağa doğru hareket et. sn. 4-4 sağa doğru hareket edin. Biz inşa ediyoruz diyagramQ.
3. İnşaat diyagramlar M yöntem karakteristik noktalar. Özellik noktası- kiriş üzerinde biraz fark edilen bir nokta. Bunlar noktalar A, İÇİNDE, İLE, D
ve ayrıca bir nokta İLE
, burada Q=0
Ve bükülme momentinin aşırı bir değeri vardır. Ayrıca orta konsola ek bir nokta koyacağız e, çünkü bu bölümde düzgün dağıtılmış bir yük altında diyagram M tarif edildi çarpıkçizgiye göre inşa edilmiştir ve en azından 3
puan. Böylece noktalar yerleştirildi, içlerindeki değerleri belirlemeye başlayalım Eğilme tarzları. İşaret kuralı - bkz.. Siteler NA, AD
– parabolik eğri(mekanik uzmanlıklar için “şemsiye kuralı” veya inşaat uzmanlıkları için “yelken kuralı”), bölümler DC, SV
– düz eğimli çizgiler. Bir noktada an D
belirlenmeli hem sol hem sağ noktadan D
. Bu ifadelerdeki o an Hariç tutuldu. Noktada D
aldık iki olan değerler fark miktara göre M
– sıçramak boyutuna göre. Artık gelinen noktayı belirlememiz gerekiyor İLE
(Q=0). Ancak önce tanımlayalım nokta konumu İLE
, bölümün başlangıcına kadar olan mesafeyi bilinmiyor olarak belirterek X
. T. İLE
ait ikinci karakteristik alan, kesme kuvveti denklemi(yukarıyı görmek) Ancak kesme kuvveti dahil. İLE
eşittir 0
, A z 2
bilinmeyene eşittir X
. Denklemi elde ederiz: Şimdi biliyorum X,
gelin noktadaki anı belirleyelim İLE
sağ tarafta. Diyagram oluşturma M
. İnşaat aşağıdakiler için yapılabilir: mekanik olumlu değerleri bir kenara bırakarak uzmanlıklar yukarı sıfır çizgisinden ve “şemsiye” kuralını kullanarak. Bir konsol kirişin belirli bir tasarımı için, enine kuvvet Q ve eğilme momentinin M diyagramlarını oluşturmak ve dairesel bir kesit seçerek bir tasarım hesaplaması yapmak gereklidir. Malzeme - ahşap, malzemenin tasarım direnci R=10MPa, M=14kN m, q=8kN/m Rijit gömmeli konsol kirişte diyagramlar oluşturmanın iki yolu vardır - destek reaksiyonlarını önceden belirleyerek ve destek reaksiyonlarını belirlemeden, kirişin serbest ucundan giderek bölümleri dikkate alırsanız olağan yol. gömme ile sol kısım. Diyagramlar oluşturalım sıradan yol. 1. Tanımlayalım destek reaksiyonları. Eşit dağıtılmış yük Q koşullu güçle değiştirin Q= q·0,84=6,72 kN Rijit bir gömmede dikey, yatay ve moment olmak üzere üç destek reaksiyonu vardır; bizim durumumuzda yatay reaksiyon 0'dır. Bulacağız dikey zemin reaksiyonu RA Ve destekleyici an M A denge denklemlerinden. Sağdaki ilk iki bölümde kesme kuvveti yoktur. Düzgün dağıtılmış yüke sahip bir bölümün başlangıcında (sağda) S=0, arka planda - reaksiyonun büyüklüğü RA. Denklem (1)'i çözüyoruz, EI ile azaltıyoruz Statik belirsizlik ortaya çıktı, “ekstra” reaksiyonun değeri bulunmuştur. Statik olarak belirsiz bir ışın için Q ve M diyagramlarını oluşturmaya başlayabilirsiniz... Verilen ışın diyagramını çiziyoruz ve reaksiyonun büyüklüğünü gösteriyoruz Rb. Bu ışında sağdan hareket edilirse gömmedeki tepkiler belirlenemez. Yapı Q grafikleri Statik olarak belirsiz bir ışın için Q'yu çizelim. Diyagram M'nin yapısı M'yi uç noktada tanımlayalım - noktada İLE. Öncelikle konumunu belirleyelim. Ona olan mesafeyi bilinmiyor olarak belirtelim " X" Daha sonra M diyagramını oluşturuyoruz. Bir I kesitinde kayma gerilmelerinin belirlenmesi. Bölüme göz atalım I-kiriş Sx =96,9 cm3; Yх=2030 cm4 ; Q=200 kN Kayma gerilmesini belirlemek için kullanılır formül Haydi hesaplayalım maksimum kesme gerilimi: Statik momenti hesaplayalım üst raf: Şimdi hesaplayalım kesme gerilimi: Biz inşa ediyoruz kayma gerilimi diyagramı: Tasarım ve doğrulama hesaplamaları. Dahili kuvvetlerin oluşturulmuş diyagramlarına sahip bir kiriş için, normal gerilmeler altındaki mukavemet durumundan iki kanal şeklinde bir bölüm seçin. Kayma gerilimi mukavemeti koşulunu ve enerji mukavemeti kriterini kullanarak kirişin mukavemetini kontrol edin. Verilen: Oluşturulmuş bir ışın gösterelim Q ve M diyagramları Bükülme momentleri diyagramına göre tehlikelidir bölüm C, hangisinde M C = M maks = 48,3 kNm. Normal stres gücü durumuçünkü bu kiriş şu şekle sahiptir: σ maks =M C /W X ≤σ adm . Bir bölüm seçmeniz gerekiyor iki kanaldan. İki kanal şeklindeki bir bölüm için aşağıdakilere göre kabul ediyoruz: iki kanal No. 20a, her kanalın eylemsizlik momenti ben x =1670 cm 4, Daha sonra tüm bölümün eksenel direnç momenti: Aşırı gerilim (düşük gerilim) tehlikeli noktalarda şu formülü kullanarak hesaplıyoruz: Sonra şunu elde ederiz: düşük gerilim: Şimdi ışının gücünü aşağıdakilere göre kontrol edelim: Teğetsel gerilmeler için mukavemet koşulları. Buna göre kesme kuvveti diyagramı tehlikeli bölümler BC ve D bölümünde. Diyagramdan da görülebileceği gibi, Qmaks =48,9 kN. Teğetsel gerilmeler için mukavemet koşuluşu forma sahiptir: 20 a numaralı kanal için: alanın statik momenti S x 1 = 95,9 cm3, kesitin atalet momenti I x 1 = 1670 cm4, duvar kalınlığı d 1 = 5,2 mm, ortalama flanş kalınlığı t 1 = 9,7 mm, kanal yüksekliği h 1 =20 cm, raf genişliği b 1 =8 cm. Enine için iki kanalın bölümleri: S x = 2S x 1 =2 95,9 = 191,8 cm3, I x =2I x 1 =2·1670=3340 cm4, b=2d 1 =2·0,52=1,04 cm. Değerin belirlenmesi maksimum kayma gerilimi: τ maks =48,9 10 3 191,8 10 −6 /3340 10 −8 1,04 10 −2 =27 MPa. Görüldüğü gibi, τmaks<τ adm
(27 MPa<75МПа). Buradan, güç durumu karşılanmıştır. Kirişin gücünü enerji kriterine göre kontrol ediyoruz. dikkate alınarak Q ve M diyagramları bunu takip ediyor C bölümü tehlikelidir, nerede faaliyet gösteriyorlar M C =M maks =48,3 kNm ve Q C =Q maks =48,9 kN. Hadi gerçekleştirelim C bölümü noktalarındaki stres durumunun analizi Hadi tanımlayalım normal ve kayma gerilmeleriçeşitli seviyelerde (kesit şemasında işaretlenmiştir) Seviye 1-1: y 1-1 =h 1 /2=20/2=10cm. Normal ve teğet Gerilim: Ana Gerilim: Düzey 2−2: y 2-2 =h 1 /2−t 1 =20/2−0,97=9,03 cm. Ana vurgular: Düzey 3−3: y 3-3 =h 1 /2−t 1 =20/2−0,97=9,03cm. Normal ve kayma gerilmeleri: Ana vurgular: Aşırı kayma gerilimi: Seviye 4−4: y 4-4 =0. (ortada normal gerilmeler sıfır, teğetsel gerilmeler maksimumdur, bunlar teğetsel gerilmeler kullanılarak yapılan dayanım testinde bulunmuştur) Ana vurgular: Aşırı kayma gerilimi: Seviye 5−5: Normal ve kayma gerilmeleri: Ana vurgular: Aşırı kayma gerilimi: Seviye 6−6: Normal ve kayma gerilmeleri: Ana vurgular: Aşırı kayma gerilimi: Seviye 7−7: Normal ve kayma gerilmeleri: Ana vurgular: Aşırı kayma gerilimi: Yapılan hesaplamalara göre stres diyagramları σ, τ, σ 1, σ 3, τ max ve τ minŞekil 2'de sunulmaktadır. Analiz bunlar Diyagram gösterir kirişin bölümünde olan tehlikeli noktalar 3-3. seviyededir (veya 5-5.), burada: Kullanma gücün enerji kriteri, aldık Eşdeğer ve izin verilen gerilmelerin karşılaştırılmasından, dayanım koşulunun da karşılandığı sonucu çıkar. (135,3 MPa<150 МПа).
Sürekli ışın tüm açıklıklara yüklenir. Sürekli bir ışın için Q ve M diyagramlarını oluşturun. 1. Tanımla statik belirsizlik derecesi formüle göre kirişler: n= Sop -3= 5-3 =2, Nerede Sop – bilinmeyen reaksiyonların sayısı, 3 – statik denklemlerin sayısı. Bu ışını çözmek için gerekli iki ek denklem. 2. gösterelim sayılar sıfırdan destekler sırayla ( 0,1,2,3
) 3. gösterelim aralık numaraları birinciden sırayla ( ι 1, ι 2, ι 3) 4. Her aralığı şöyle değerlendiriyoruz: basit ışın ve her basit kiriş için diyagramlar oluşturun Q ve M. Neyle alakalı basit ışın, belirteceğiz "0" indeksli" ile ilgili olan sürekliışın, belirteceğiz bu indeks olmadan. Böylece kesme kuvveti ve eğilme momenti basit bir ışın için. Hadi düşünelim ışın 1. açıklık Hadi tanımlayalım ilk açıklık kirişi için hayali reaksiyonlar tablo formülleri kullanarak (tabloya bakın) “Kurgusal destek tepkileri....») Kiriş 2. açıklık Kiriş 3. açıklık 5. Oluşturun İki nokta için 3 x moment denklemi– ara destekler – destek 1 ve destek 2. Bunlar olacaklar Sorunu çözmek için iki eksik denklem. Genel haliyle 3-an denklemi: Nokta (destek) 1 (n=1) için: Nokta (destek) 2 için (n=2): Bilinen tüm miktarları aşağıdakileri dikkate alarak değiştiririz: sıfır desteğindeki ve üçüncü destekteki moment sıfıra eşittir, M 0 =0; M3 =0 Sonra şunu elde ederiz: M 2 için ilk denklemi 4 faktörüne bölelim İkinci denklemi M 2 için 20 faktörüne bölün Bu denklem sistemini çözelim: İkinciyi birinci denklemden çıkarırsak: Bu değeri herhangi bir denklemde yerine koyarsak ve buluruz: M2 29-10-2012: Andrey
Destekler üzerinde sert bir şekilde sıkışan (alttan 3.) bir kirişin bükülme momenti formülünde bir yazım hatası vardı: uzunluğun karesi olmalıdır. Destekler üzerinde sert bir şekilde sıkışan (alttan 3.) bir kiriş için maksimum sapma formülünde bir yazım hatası vardı: "5" olmadan olmalıdır. 29-10-2012: Doktor Lom
Evet, gerçekten de kopyaladıktan sonra düzenlerken hatalar yapıldı. Hatalar düzeltildi, ilginiz için teşekkür ederiz. 01-11-2012: Vic
Üstten beşinci örnekte formülde yazım hatası (X ve El'in yanındaki dereceler karıştırılmıştır) 01-11-2012: Doktor Lom
Ve bu doğru. Düzeltildi. İlginiz için teşekkür ederiz. 10-04-2013: titreme
Formül T.1 2.2 Mmax a'dan sonra bir kare eksik gibi görünüyor. 11-04-2013: Doktor Lom
Sağ. Bu formülü “Handbook of Strength of Materials” (S.P. Fesik, 1982, s. 80 tarafından düzenlenmiştir) kitabından kopyaladım ve böyle bir kayıtta boyutun bile gözlemlenmemesine dikkat bile etmedim. Şimdi her şeyi kişisel olarak yeniden hesapladım ve gerçekten de “a” mesafesinin karesi alınacak. Böylece, dizicinin küçük bir ikiyi kaçırdığı ortaya çıktı ve ben bu darıya aşık oldum. Düzeltildi. İlginiz için teşekkür ederiz. 02-05-2013: Timko
İyi günler, Tablo 2, Diyagram 2.4'te size şunu sormak istiyorum, X endeksinin net olmadığı "uçuş anı" formülüyle ilgileniyorum -? Cevap verebilir misiniz?) 02-05-2013: Doktor Lom
Tablo 2'deki konsol kirişler için statik denge denklemi soldan sağa doğru derlenmiştir; Koordinatların kökeninin katı bir destek üzerindeki bir nokta olduğu düşünülüyordu. Bununla birlikte, rijit desteğin sağda olacağı bir ayna konsol kirişini düşünürsek, o zaman böyle bir kiriş için açıklıktaki moment denklemi çok daha basit olacaktır, örneğin 2,4 Mx = qx2/6 için, daha kesin olarak -qx2/6, çünkü artık diyagramın momentinin üstte olması durumunda momentin negatif olduğuna inanılıyor. 25-05-2013: Dmitry
Lütfen bana bu formüllerin kiriş uzunluğunun çapına oranı ne kadar geçerli olduğunu söyleyin? 25-05-2013: Doktor Lom
Dmitry, sana daha önce de söyledim, dönen şaftlar için hesaplama şemaları farklı olacak. Bununla birlikte, eğer şaft sabitse, o zaman bir kiriş olarak kabul edilebilir ve kesitinin ne olduğu önemli değildir: yuvarlak, kare, dikdörtgen veya başka bir şey. Bu hesaplama şemaları, 5 oranıyla, l/D>10 durumunda ışının durumunu en doğru şekilde yansıtır. 25-05-2013: Dmitry
Cevap için teşekkürler. Çalışmalarımda başvurabileceğim diğer literatürü sayabilir misiniz? 25-05-2013: Doktor Lom
Tam olarak hangi sorunu çözdüğünüzü bilmiyorum ve bu nedenle kapsamlı bir konuşma yapmak zor. Fikrimi farklı bir şekilde açıklamaya çalışacağım. 25-05-2013: Dmitry
Daha sonra sizinle posta veya Skype yoluyla iletişim kurabilir miyim? Size ne tür bir iş yaptığımı ve önceki soruların ne işe yaradığını anlatacağım. 25-05-2013: Doktor Lom
Bana yazabilirsiniz, sitede e-posta adreslerini bulmak zor değil. Ama hemen uyarayım, hiçbir hesap yapmıyorum, ortaklık sözleşmeleri imzalamıyorum. 08-06-2013: Vitali
Tablo 2'deki soru, seçenek 1.1, sapma formülü. Lütfen boyutunu kontrol edin. 09-06-2013: Doktor Lom
Doğru, çıktı santimetredir. 20-06-2013: Evgeniy Borisoviç
Merhaba. Bunu anlamama yardım et. Kültür merkezinin yanında 12,5 x 5,5 metre ölçülerinde ahşap yazlık sahnemiz var, standın köşelerinde 100 mm çapında metal borular var. Beni kafes kiriş gibi bir çatı yapmaya (resim ekleyemediğim üzücü), polikarbonat kaplama yapmaya, profil borusundan (kare veya dikdörtgen) kafes kirişler yapmaya zorluyorlar, işim hakkında bir soru var. Eğer bunu yapmazsan seni kovacağız. Ben işe yaramayacağını söylüyorum ama yönetim ve patronum her şeyin işe yarayacağını söylüyor. Ne yapmalıyım? 20-06-2013: Doktor Lom
22-08-2013: Dmitry
Bir kiriş (bir sütunun altındaki yastık) yoğun toprakta yatıyorsa (daha doğrusu donma derinliğinin altına gömülüyse), o zaman böyle bir kirişi hesaplamak için hangi şema kullanılmalıdır? Sezgiler, "iki destek" seçeneğinin uygun olmadığını ve bükülme momentinin önemli ölçüde daha az olması gerektiğini öne sürüyor. 22-08-2013: Doktor Lom
Temellerin hesaplanması ayrı bir büyük konudur. Ayrıca hangi ışından bahsettiğimiz tam olarak belli değil. Sütunlu bir temelin sütunu altındaki bir yastığı kastediyorsak, böyle bir yastığın hesaplanmasının temeli toprağın gücüdür. Yastığın amacı yükü kolondan tabana yeniden dağıtmaktır. Mukavemet ne kadar düşük olursa yastığın alanı o kadar büyük olur. Veya yük ne kadar büyük olursa, aynı toprak mukavemetine sahip yastıklama alanı da o kadar büyük olur. 23-08-2013: Dmitry
Bu, sütunlu bir temelin sütununun altındaki bir yastığı ifade eder. Minderin uzunluğu ve genişliği toprağın yüküne ve mukavemetine göre zaten belirlenmiştir. Ancak yastığın yüksekliği ve içindeki takviye miktarı şüphelidir. “Betonarme kirişin hesaplanması” makalesine benzeterek hesaplamak istedim ancak iki menteşeli destek üzerindeki kirişte olduğu gibi yerde yatan bir yastıkta bükülme momentini hesaplamanın tamamen doğru olmayacağına inanıyorum. Soru şudur: Yastıktaki bükülme momentini hesaplamak için hangi hesaplama şeması kullanılır? 24-08-2013: Doktor Lom
Sizin durumunuzdaki donatının yüksekliği ve kesiti konsol kirişlerine göre (yastığın genişliği ve uzunluğu boyunca) belirlenir. Şema 2.1. Sadece sizin durumunuzda, destek reaksiyonu kolon üzerindeki yüktür veya daha doğrusu kolon üzerindeki yükün bir kısmıdır ve düzgün dağıtılmış yük toprağın direncidir. Başka bir deyişle, belirtilen hesaplama şemasının devredilmesi gerekiyor. 10-10-2013: Yaroslav
İyi akşamlar Lütfen metal seçmeme yardım edin. 4,2 metrelik bir baraka için kiriş Bir konut binası iki katlıdır, tabanı 4,8 metre uzunluğunda içi boş levhalarla kaplıdır, üst kısmında 3,35 m uzunluğunda ve 2,8 m yüksekliğinde 1,5 tuğladan oluşan bir taşıyıcı duvar vardır. Bu duvarın üstünde bir tarafta 4,8 m uzunluğunda döşeme levhaları bulunmaktadır. diğer 2,8 metrelik döşemelerde ise yine taşıyıcı duvar bulunmaktadır, alt ve üst katta ise 20 x 20 cm uzunluğunda 5 m uzunluğunda 6 adet 3 metre uzunluğunda 6 adet ahşap kirişler bulunmaktadır, zemin 40 adet tahtadan yapılmıştır. mm.25 m2. Başka yük yok, lütfen bana huzur içinde uyumak için hangi I-kirişini almam gerektiğini söyleyin. Şu ana kadar 5 yıldır her şey duruyor. 10-10-2013: Doktor Lom
"Yük taşıyan duvarlar için metal bir lento hesaplanması" makalesindeki "Metal yapıların hesaplanması" bölümüne bakın; mevcut yüke bağlı olarak bir kirişin kesitini seçme işlemini yeterince ayrıntılı olarak açıklamaktadır. 04-12-2013: Kirill
Lütfen bana bir kirişin pp için maksimum sapması için formüllerin türetilmesiyle ilgili nereden bilgi alabileceğimi söyleyin. Tablo 1'de 1.2-1.4 04-12-2013: Doktor Lom
Yük uygulamak için çeşitli seçeneklere yönelik formüllerin türetilmesi web sitemde sağlanmamaktadır. Bu tür denklemlerin türetilmesinin dayandığı genel prensipleri “Mukavemet mukavemetinin temelleri, hesaplama formülleri” ve “Mukavemet mukavemetinin temelleri, kiriş sehiminin belirlenmesi” makalelerinde görebilirsiniz. 24-03-2014: Sergey
Tablo 1'in 2.4'ünde bir hata yapıldı. Boyuta bile uyulmuyor 24-03-2014: Doktor Lom
Belirttiğiniz hesaplama şemasında herhangi bir hata, hatta boyutlara uyumsuzluk görmüyorum. Hatanın tam olarak ne olduğunu öğrenin. 09-10-2014: Saniç
Tünaydın. M ve Mmax'ın farklı ölçü birimleri var mı? 09-10-2014: Saniç
Tablo 1. Hesaplama 2.1. Eğer l kare ise Mmax kg*m2 cinsinden mi olacaktır? 09-10-2014: Doktor Lom
Hayır, M ve Mmax tek bir ölçüm birimi kgm veya Nm'ye sahiptir. Dağıtılmış yük kg/m (veya N/m) cinsinden ölçüldüğü için tork değeri kgm veya Nm olacaktır. 12-10-2014: Paul
İyi akşamlar. Döşemeli mobilya üretiminde çalışıyorum ve yönetmen bana bir sorun verdi. Yardımını istiyorum çünkü... Bunu “gözle” çözmek istemiyorum. 12-10-2014: Doktor Lom
Bu birçok faktöre bağlıdır. Ayrıca borunun kalınlığını da belirtmemişsiniz. Örneğin 2 mm kalınlıkta borunun direnç momenti W = 3,47 cm^3'tür. Buna göre borunun dayanabileceği maksimum bükülme momenti M = WR = 3,47x2000 = 6940 kgm veya 69,4 kgm, bu durumda 2 boru için izin verilen maksimum yük q = 2x8M/l^2 = 2x8x69,4/2,2^2 = 229,4 kg/m (menteşeli desteklerle ve yükün kesitin ağırlık merkezi boyunca aktarılmaması durumunda ortaya çıkabilecek tork dikkate alınmadan). Ve bu statik bir yüktür ve yük büyük olasılıkla dinamik veya hatta şok olacaktır (kanepenin tasarımına ve çocukların aktivitesine bağlı olarak, nefesinizi kesecek şekilde benimki kanepelerin üzerine atlar), yani matematiği kendiniz yapın. “Dikdörtgen profil borular için hesaplama değerleri” makalesi size yardımcı olacaktır. 20-10-2014: öğrenci
Doktor, lütfen yardım et. 21-10-2014: Doktor Lom
Başlangıç olarak, sağlam bir şekilde sabitlenmiş kiriş ve destek bölümleri uyumsuz kavramlardır, “Hangi tasarım şemasının seçileceği destek türleri” makalesine bakın. Açıklamanıza göre, ya konsollu tek açıklıklı mafsallı bir kirişiniz var (bkz. Tablo 3) ya da 2 ek destekli ve eşit olmayan açıklığa sahip üç açıklıklı rijit olarak kenetlenmiş bir kirişiniz var (bu durumda üç moment denklemleri size yardımcı olacaktır) ). Ancak her durumda simetrik yük altında destek reaksiyonları aynı olacaktır. 21-10-2014: öğrenci
Anladım. Birinci katın çevresi boyunca 200x300h zırhlı kemer, dış çevresi ise 4400x4400'dür. 1 m'lik bir adımla içine sabitlenmiş 3 kanal vardır, açıklık rafsızdır, bunlardan biri en ağır seçeneğe sahiptir, yük asimetriktir. ONLAR. kirişi menteşeli olarak mı sayıyorsunuz? 21-10-2014: Doktor Lom
22-10-2014: öğrenci
aslında evet. Anladığım kadarıyla, kanalın sapması aynı zamanda zırhlı kayışın kendisini bağlantı noktasında döndürecek, yani menteşeli bir kiriş mi alacaksınız? 22-10-2014: Doktor Lom
Tam olarak öyle değil, önce konsantre bir yükün hareketinden kaynaklanan anı, ardından kirişin tüm uzunluğu boyunca eşit olarak dağıtılmış bir yükün momentini, ardından belirli bir bölüme etki eden eşit şekilde dağıtılmış bir yükün hareketinden kaynaklanan anı belirlersiniz. kirişin. Ve ancak o zaman anların değerlerini toplayın. Her yükün kendi hesaplama şeması olacaktır. 07-02-2015: Sergey
Tablo 3'teki durum 2.3 için Mmax formülünde bir hata var mı? Konsollu kiriş, muhtemelen eksi yerine artı parantez içinde olmalıdır 07-02-2015: Doktor Lom
Hayır, bir hata değil. Konsol üzerindeki yük açıklıktaki momenti azaltır ancak arttırmaz. Ancak bu durum moment diyagramından da görülebilmektedir. 17-02-2015: Anton
Merhabalar öncelikle formüller için teşekkürler, favorilerime kaydettim. Lütfen söyleyin bana, açıklığın üzerinde bir kiriş var mı, kirişin üzerinde dört kütük var, mesafeler: 180 mm, 600 mm, 600 mm, 600 mm, 325 mm. Diyagramı ve eğilme momentini çözdüm ancak maksimum moment üçüncü gecikmede olursa sapma formülünün (Tablo 1, diyagram 1.4) nasıl değişeceğini anlayamıyorum. 17-02-2015: Doktor Lom
"Statik olarak belirsiz kirişler için hesaplama şemaları" makalesine yapılan yorumlarda benzer soruları zaten birkaç kez yanıtladım. Ancak şanslısınız, netlik açısından hesaplamayı sorunuzdaki verileri kullanarak yaptım. “Birkaç yoğun yükün etkisi altında menteşeli destekler üzerindeki kirişin hesaplanmasının genel durumu” makalesine bakın, belki zamanla buna ekleyeceğim. 22-02-2015: Roman
Doktor, benim için anlaşılmaz olan tüm bu formüllere gerçekten hakim olamıyorum. Bu nedenle sizden yardım istiyorum. Evimde konsol merdiven yapmak istiyorum (duvar inşa edilirken basamaklar betonarme ile örülecek). Duvar genişliği 20cm, tuğla. Çıkıntılı adımın uzunluğu 1200*300 mm. Adımların doğru şekilde (kama değil) olmasını istiyorum. Sezgisel olarak takviyenin "daha kalın" olacağını ve adımların daha ince olacağını anlıyorum. Ancak 3 cm kalınlığa kadar betonarme kenardaki 150 kg'lık yükle başa çıkabilir mi? Lütfen bana yardım edin, gerçekten batırmak istemiyorum. Hesaplamamda yardımcı olursanız çok sevinirim... 22-02-2015: Doktor Lom
Oldukça basit formüllere hakim olamamanız sizin probleminizdir. “Gücün Gücünün Temelleri” bölümünde tüm bunlar yeterince ayrıntılı olarak tartışılmaktadır. Burada projenizin kesinlikle gerçekçi olmadığını söyleyeceğim. Öncelikle duvar ya 25 cm genişliğinde ya da cüruf bloktur (ancak yanılıyor olabilirim). İkincisi, ne tuğla ne de cüruf blok duvarı, belirtilen duvar genişliğine sahip basamakların yeterli şekilde sıkıştırılmasını sağlamayacaktır. Ayrıca böyle bir duvarın konsol kirişlerinden kaynaklanan eğilme momentinin de hesaplanması gerekmektedir. Üçüncüsü, kirişlerdeki minimum koruyucu tabakanın en az 15 mm olması gerektiği dikkate alındığında, betonarme bir yapı için 3 cm kabul edilemez bir kalınlıktır. Ve benzeri. 26-02-2015: Roman
02-04-2015: Vitali
ikinci tabloda x ne anlama geliyor, 2.4 02-04-2015: Vitali
Tünaydın Bir balkon levhasını, bir tarafa kenetlenmiş bir konsolu hesaplamak için hangi şema (algoritma) seçilmeli, destek üzerindeki ve açıklıktaki momentler nasıl doğru bir şekilde hesaplanmalıdır?Tablodaki diyagramlara göre konsol kirişi olarak hesaplanabilir mi? 2, yani 1, 1 ve 2.1 noktaları. Teşekkür ederim! 02-04-2015: Doktor Lom
Tüm tablolarda x, bükülme momentini veya diğer parametreleri belirleyeceğimiz, başlangıç noktasından incelenen noktaya kadar olan mesafe anlamına gelir. Evet, balkon döşemeniz, belirtilen diyagramlarda olduğu gibi sağlamsa ve üzerine yük etki ediyorsa, bu diyagramlara göre hesaplanabilir. Konsol kirişler için maksimum moment her zaman mesnettedir, dolayısıyla açıklıktaki momentin belirlenmesine büyük bir ihtiyaç yoktur. 03-04-2015: Vitali
Çok teşekkürler! Ben de açıklık getirmek istedim. Anladığım kadarıyla 2 tabloya göre hesaplarsanız. diyagram 1.1, (yük konsolun ucuna uygulanır) o zaman x = L'ye sahibim ve buna göre açıklıkta M = 0 var. Ya levhanın uçlarında da bu yük varsa? Ve şema 2.1'e göre mesnetteki anı hesaplıyorum, şema 1.1'e göre ana ekliyorum ve doğru olana göre güçlendirmek için açıklıktaki anı bulmam gerekiyor. Eğer 1,45 m'lik (açık) bir döşeme çıkıntım varsa, açıklıktaki momenti bulmak için “x”i nasıl hesaplayabilirim? 03-04-2015: Doktor Lom
Açıklıktaki moment, moment diyagramından görülebileceği gibi mesnetteki Ql'den yükün uygulandığı noktada 0'a kadar değişecektir. Yükünüz döşemenin uçlarında iki noktaya uygulanıyorsa, bu durumda yükleri kenarlarda emen kirişlerin sağlanması daha tavsiye edilir. Bu durumda, levha zaten iki destek üzerinde bir kiriş olarak hesaplanabilir - kirişler veya 3 taraftan desteklenen bir levha. 03-04-2015: Vitali
Teşekkür ederim! Birkaç dakika içinde zaten anladım. Bir soru daha. Balkon plakası her iki taraftan da destekleniyorsa “G” harfi kullanılır. O zaman hangi hesaplama şemasını kullanmalıyım? 04-04-2015: Doktor Lom
Bu durumda 2 taraftan sıkışmış bir plakanız olacaktır ve web sitemde böyle bir plakanın hesaplanmasına ilişkin hiçbir örnek bulunmamaktadır. 27-04-2015: Sergey
Sevgili Doktor Lom! 27-04-2015: Doktor Lom
Böyle bir tasarımın güvenilirliğini hesaplamalar olmadan değerlendirmeyeceğim, ancak aşağıdaki kriterleri kullanarak hesaplayabilirsiniz: 05-06-2015: öğrenci
Doktor, sana resmi nerede gösterebilirim? 05-06-2015: öğrenci
Hala bir forumunuz var mıydı? 05-06-2015: Doktor Lom
Vardı, ancak normal soruları aramak için spam'leri sıralayacak kesinlikle zamanım yok. Şimdilik bu kadar. 06-06-2015: öğrenci
Doktor, bağlantım https://yadi.sk/i/GardDCAEh7iuG 07-06-2015: Doktor Lom
Tasarım şemasının seçimi ne istediğinize bağlı olacaktır: basitlik ve güvenilirlik veya ardışık yaklaşımlar yoluyla yapının gerçek işleyişine yaklaşım. 07-06-2015: öğrenci
Doktor, teşekkürler. Basitliğe ve güvenilirliğe ihtiyacım var. Bu bölge en yoğun olanıdır. Hatta kışın suyun boşaltılacağı göz önüne alındığında, zemindeki yükü azaltmak için tank direğini kirişlere bağlamayı bile düşündüm. Böyle bir hesaplama ormanına giremem. Genel olarak konsol sapmayı azaltır mı? 07-06-2015: öğrenci
Doktor, bir soru daha. konsol pencere aralığının ortasında, onu kenara taşımak mantıklı mı? Samimi olarak 07-06-2015: Doktor Lom
Genel olarak konsol sapmayı azaltacaktır, ancak daha önce de söylediğim gibi, sizin durumunuzda ne kadar büyük bir sorudur ve pencere açıklığının ortasına doğru bir kayma konsolun rolünü azaltacaktır. Ayrıca, eğer burası en yüklü alanınızsa, o zaman belki kirişi örneğin başka bir benzer kanalla güçlendirebilirsiniz? Yüklerinizi bilmiyorum ama 100 kg su yükü ve tankın ağırlığının yarısı bana o kadar etkileyici görünmüyor ama 4 m açıklıktaki sapma açısından 8P kanalları alıyor mu? Yürürken dinamik yükü hesaba katıyor musunuz? 08-06-2015: öğrenci
Doktor, iyi tavsiyen için teşekkürler. Hafta sonundan sonra kirişi menteşeler üzerinde iki açıklıklı bir kiriş olarak yeniden hesaplayacağım. Yürürken daha fazla dinamik varsa, zemin kirişlerinin eğimini azaltma olasılığını yapıcı bir şekilde dahil ediyorum. Ev bir kır evi olduğundan dinamikler tolere edilebilir. Kanalların yanal yer değiştirmesinin daha büyük bir etkisi vardır, ancak bu, çapraz destekler takılarak veya döşemeyi sabitleyerek giderilebilir. Tek mesele dökülen beton çökecek mi? Kanalın üst ve alt flanşlarından destekleneceğini, ayrıca kaburgalarda kaynaklı takviye ve üstte ağ olacağını varsayıyorum. 08-06-2015: Doktor Lom
Sana zaten söyledim, konsola güvenmemelisin. 09-06-2015: öğrenci
Doktor, anlıyorum. 29-06-2015: Sergey
Tünaydın. Size sormak istiyorum: temel atıldı: 1,8 m derinliğinde beton yığınları ve ardından 1 m derinliğinde bir şerit betonla döküldü. Soru şudur: Yük sadece kazıklara mı aktarılıyor yoksa hem kazıklara hem de bantlara eşit olarak mı dağıtılıyor? 29-06-2015: Doktor Lom
Kural olarak zayıf zeminlerde kazıklar yapılır, böylece temel üzerindeki yük kazıklar üzerinden iletilir, böylece kazıklardaki ızgaralar kazık desteklerindeki kirişler gibi hesaplanır. Ancak ızgarayı sıkıştırılmış toprağın üzerine dökerseniz yükün bir kısmı ızgara yoluyla tabana aktarılacaktır. Bu durumda ızgara, elastik bir temel üzerinde uzanan bir kiriş olarak kabul edilir ve düzenli bir şerit temeli temsil eder. Bunun gibi. 29-06-2015: Sergey
Teşekkür ederim. Sadece sitenin kil ve kum karışımı olduğu ortaya çıkıyor. Üstelik kil tabakası çok serttir: tabaka ancak levye vb. ile kaldırılabilir. 29-06-2015: Doktor Lom
Tüm koşullarınızı bilmiyorum (kazıklar arasındaki mesafe, kat sayısı vb.). Açıklamanıza göre, güvenilirlik için düzenli bir şerit temel ve kazık yapmışsınız gibi görünüyor. Bu nedenle, temelin genişliğinin yükü evden temele aktarmak için yeterli olup olmayacağını belirlemeniz yeterlidir. 05-07-2015: Yuri
Merhaba! Hesaplamalarda yardımınıza ihtiyacımız var. 70 kg ağırlığında 1,5 x 1,5 m metal bir kapı, 1,2 m derinliğe kadar betonlanmış ve tuğla ile kaplanmış (direk 38 x 38 cm) metal bir boru üzerine monte edilmiştir.Boru hangi kesit ve kalınlıkta olmalıdır? bükülme yok mu? 05-07-2015: Doktor Lom
Direğinizin konsol kirişi gibi ele alınması gerektiğini doğru bir şekilde varsaydınız. Hesaplama şemasında bile neredeyse doğru sonuca ulaştınız. Gerçek şu ki borunuza (üst ve alt kanopilerde) 2 kuvvet etki edecek ve bu kuvvetlerin değeri kanopiler arasındaki mesafeye bağlı olacaktır. Daha fazla ayrıntı “Çıkarma kuvvetinin belirlenmesi (dübelin neden duvarda kalmadığı)” makalesindedir. Bu nedenle, sizin durumunuzda, tasarım şeması 1.2'ye göre 2 sapma hesaplaması yapmalı ve ardından işaretleri dikkate alarak elde edilen sonuçları eklemelisiniz (başka bir deyişle, diğerini bir değerden çıkarmalısınız). 05-07-2015: Yuri
Cevap için teşekkürler. Onlar. Hesaplamayı büyük bir farkla maksimuma yaptım ve yeni hesaplanan sapma değeri her halükarda daha az mı olacak? 06-07-2015: Doktor Lom
01-08-2015: Paul
Lütfen bana tablo 3'teki diyagram 2.2'de, konsol bölümlerinin uzunlukları farklıysa C noktasındaki sapmanın nasıl belirleneceğini söyleyin? 01-08-2015: Doktor Lom
Bu durumda tüm döngüyü tamamlamanız gerekir. Bunun gerekli olup olmadığını bilmiyorum. Örnek olarak, birkaç eşit yoğunlaşmış yükün etkisi altında bir kirişin hesaplanmasıyla ilgili makaleye bakın (tablolardan önceki makaleye bağlantı). 04-08-2015: Yuri
5 Temmuz 2015 tarihli soruma. 70 kg yakalı 120x120x4 mm metal konsol kirişi için betonda minimum sıkıştırma miktarına ilişkin herhangi bir kural var mı - (örneğin, uzunluğun en az 1/3'ü) 04-08-2015: Doktor Lom
Aslında sıkıştırmanın hesaplanması ayrı bir büyük konudur. Gerçek şu ki, betonun basınca karşı direnci bir şeydir, ancak temel betonunun üzerine baskı yaptığı toprağın deformasyonu tamamen başka bir şeydir. Kısacası profil ne kadar uzun olursa ve zeminle temas alanı ne kadar geniş olursa o kadar iyi olur. 05-08-2015: Yuri
Teşekkür ederim! Benim durumumda metal kapı direği 300 mm çapında ve 1 m uzunluğunda beton kazık içine mi dökülecek ve üstteki kazıklar beton ızgara ile donatı çerçevesine bağlanacak mı? her yerde beton M 300. I.e. toprak deformasyonu olmayacaktır. Geniş bir güvenlik payına sahip olsa da yaklaşık bir oran bilmek istiyorum. 05-08-2015: Doktor Lom
O zaman gerçekten uzunluğun 1/3'ü sert bir tutam oluşturmak için yeterli olmalıdır. Örneğin, "Destek türleri, hangi tasarım şemasının seçileceği" makalesine bakın. 05-08-2015: Yuri
20-09-2015: Carla
21-09-2015: Doktor Lom
Burada sunulan tasarım şemalarına göre önce kirişi her yük için ayrı ayrı hesaplayabilir ve ardından işaretleri dikkate alarak elde edilen sonuçları ekleyebilirsiniz. 08-10-2015: Natalya
Merhaba doktor))) 08-10-2015: Doktor Lom
Anladığım kadarıyla Tablo 3'teki bir kirişten bahsediyorsunuz. Böyle bir kiriş için maksimum sapma açıklığın ortasında değil, A desteğine daha yakın olacaktır. Genel olarak sapma miktarı ve x mesafesi (maksimum sapma noktasına kadar) konsolun uzunluğuna bağlıdır, bu nedenle bu durumda makalenin başında verilen başlangıç parametrelerinin denklemlerini kullanmalısınız. Açıklıktaki maksimum sapma, eğimli bölümün dönme açısının sıfır olduğu noktada olacaktır. Konsol yeterince uzunsa, konsolun ucundaki sapma açıklıktan daha büyük olabilir. 22-10-2015: İskender
22-10-2015: İvan
Açıklamalarınız için çok teşekkür ederiz. Evimde yapılacak çok iş var. Gazebolar, kanopiler, destekler. Bir zamanlar çalışkan bir öğrenci olarak uyuyakaldığımı ve daha sonra bunu kazara Sovyet Yüksek Teknik Okuluna aktardığımı hatırlamaya çalışacağım. 31-05-2016: Vitali
Çok teşekkür ederim, harikasın! 14-06-2016: Denis
Bu sırada sitenizle tanıştım. Neredeyse hesaplamalarımı kaçırıyordum, her zaman kirişin ucunda bir yük bulunan konsol kirişinin, düzgün dağıtılmış yüke göre daha fazla büküleceğini düşünmüştüm, ancak Tablo 2'deki formül 1.1 ve 2.1 bunun tersini gösteriyor. Çalışmanız için teşekkürler 14-06-2016: Doktor Lom
Genel olarak, konsantre bir yükü eşit şekilde dağıtılmış bir yük ile karşılaştırmak, yalnızca bir yük diğerine azaltıldığında anlamlıdır. Örneğin, Q = ql olduğunda, tasarım şeması 1.1'e göre sapmanın belirlenmesine yönelik formül f = ql^4/3EI formunu alacaktır; sapma, düzgün dağıtılmış yüke göre 8/3 = 2,67 kat daha büyük olacaktır. Yani hesaplama şemaları 1.1 ve 2.1'in formülleri aksi yönde bir şey göstermiyor ve başlangıçta haklıydınız. 16-06-2016: mühendis Garin
Tünaydın! Hala çözemiyorum, bir kez ve tamamen anlamama yardımcı olursanız çok minnettar olurum - uzunluğu boyunca olağan dağıtılmış yüke sahip sıradan bir I-kirişini (herhangi bir) hesaplarken, hangi atalet momenti - Iy mi yoksa Iz mi kullanmalıyım ve neden? Hiçbir ders kitabında güçlü bir güç bulamıyorum, her yerde kesitin kareye doğru yönelmesi gerektiğini ve en küçük eylemsizlik momentinin alınması gerektiğini yazıyorlar. Sadece kuyruğun fiziksel anlamını kavrayamıyorum, bunu bir şekilde parmaklarımla yorumlayabilir miyim? 16-06-2016: Doktor Lom
“Mukavemet Malzemelerinin Temelleri” ve “Basınçlı Eksantrik Yükün Etkisi için Esnek Çubukların Hesaplanmasına Doğru” makalelerine bakarak başlamanızı tavsiye ederim, burada her şey yeterince ayrıntılı ve net bir şekilde açıklanmıştır. Burada bana enine ve boyuna bükülme hesaplamalarını karıştırdığınızı ekleyeceğim. Onlar. yük çubuğun nötr eksenine dik olduğunda sapma (enine bükülme) belirlenir; yük kirişin nötr eksenine paralel olduğunda stabilite yani boyuna etki belirlenir. Çubuğun yük taşıma kapasitesinde bükülme. Elbette enine yükü (yatay kiriş için dikey yük) hesaplarken kirişin konumuna bağlı olarak atalet momenti alınmalıdır, ancak her durumda Iz olacaktır. Stabiliteyi hesaplarken, yükün bölümün ağırlık merkezi boyunca uygulanması şartıyla, bu düzlemde stabilite kaybı olasılığı çok daha büyük olduğundan en küçük atalet momenti dikkate alınır. 23-06-2016: Denis
Merhaba, soru şu: Tablo 1'de formül 1.3 ve 1.4 için sapma formülleri esasen aynı ve b boyutundadır. formül 1.4'e hiçbir şekilde yansımıyor mu? 23-06-2016: Doktor Lom
Asimetrik bir yük ile, tasarım şeması 1.4 için sapma formülü oldukça hantal olacaktır, ancak her durumda sapmanın simetrik bir yük uygulandığında olduğundan daha az olacağı unutulmamalıdır (elbette b şartıyla) 03-11-2016: Vladimir
Formül 1.3 ve 1.4 için Tablo 1'de sapma formülü Qa^3/24EI yerine Ql^3/24EI olmalıdır. Uzun süre kristalle sapmanın neden yakınlaşmadığını anlayamadım. 03-11-2016: Doktor Lom
Bu doğru, dikkatsiz düzenlemeden kaynaklanan başka bir yazım hatası (Umarım bu sonuncusudur, ama bir gerçek değil). Düzeltildi, ilginiz için teşekkürler. 16-12-2016: İvan
Merhaba Doktor Lom. Soru şu: Şantiyedeki fotoğraflara bakıyordum ve bir şeyi fark ettim: Fabrikada üretilen betonarme lento yaklaşık 30*30 cm olup, yaklaşık 7 santimetre uzunluğunda üç katmanlı betonarme bir panel üzerinde desteklenmektedir (betonarme Lentoyu üzerine oturtmak için panel hafifçe kesilmiştir). Balkon çerçevesinin açıklığı 1,3 m'dir, lento üst kısmı boyunca zırhlı bir kemer ve çatı katı döşemeleri bulunmaktadır. Bu 7 cm kritik mi, jumperın diğer ucunun desteği 30 cm'den fazla, birkaç yıldır her şey yolunda 16-12-2016: Doktor Lom
Ayrıca zırhlı bir kayış varsa, atlama teli üzerindeki yük önemli ölçüde azaltılabilir. Her şeyin yoluna gireceğini düşünüyorum ve 7 cm'de bile destek platformunda oldukça geniş bir güvenlik marjı var. Ancak genel olarak elbette saymanız gerekir. 25-12-2016: İvan
Doktor, eğer tamamen teorik olarak varsayarsak 25-12-2016: Doktor Lom
Bu durumda bile hiçbir şey olmayacağını düşünüyorum. Ama tekrar ediyorum, daha doğru bir cevap hesaplama gerektirir. 09-01-2017: Andrey
Tablo 1'de formül 2.3'te sapmayı hesaplamak için “q” yerine “Q” belirtilmiştir. Sapmayı hesaplamak için kullanılan formül 2.1, formül 2.3'ün özel bir durumu olup karşılık gelen değerler (a=c=l, b=0) eklenirken farklı bir biçim alır. 09-01-2017: Doktor Lom
Doğru, bir yazım hatası vardı ama artık bunun bir önemi yok. Böyle bir tasarım şeması için sapma formülünü, x = a özel durumu için en kısa formül olarak S.P. Fesik'in referans kitabından aldım. Ancak sizin de doğru bir şekilde belirttiğiniz gibi bu formül sınır koşulları testini geçemediğinden onu tamamen kaldırdım. Başlangıç parametreleri yöntemini kullanarak sapmanın belirlenmesini basitleştirmek için yalnızca başlangıç dönme açısını belirleme formülünü bıraktım. 02-03-2017: Doktor Lom
Bildiğim kadarıyla ders kitaplarında böyle özel bir durum ele alınmıyor. Burada yalnızca yazılım yardımcı olacaktır, örneğin Lyra. 24-03-2017: Eageniy
İyi günler, ilk tablodaki 1.4 sapma formülünde - parantez içindeki değer her zaman negatiftir 24-03-2017: Doktor Lom
Verilen formüllerin hepsinde her şey doğru, sapma formülündeki negatif işaret kirişin y ekseni boyunca aşağı doğru eğildiği anlamına geliyor. 29-03-2017: Oksana
İyi günler Doktor Lom. Metal bir kirişteki tork hakkında bir makale yazabilir misiniz - bu ne zaman meydana gelir, hangi tasarım şemaları altında ve elbette hesaplamalarınızı örneklerle görmek isterim. Menteşeli olarak desteklenen bir metal kirişim var, bir kenarı dirsekli ve ona konsantre bir yük geliyor ve yük betonarme kirişin tamamına dağıtılıyor. 100 mm ince levha ve çit duvarı. Bu ışın en dıştakidir. Betonarme ile Plaka, kirişe 600 mm aralıkla kaynaklanmış 6 mm'lik çubuklarla bağlanır. Orada bir tork olup olmayacağını anlayamıyorum, eğer öyleyse, onu nasıl bulacağım ve buna bağlı olarak kirişin kesitini nasıl hesaplayacağım? Doktor Lom Victor, duygusal okşama elbette iyidir ama bunu ekmeğe yayamazsın ve aileni bununla doyuramazsın. Sorunuzu yanıtlamak hesaplama gerektirir, hesaplamalar zamandır ve zaman duygusal bir okşama değildir.Benzer konuları içeren makaleler
Yorumlar
3. Oluşturmak için bölümler halinde bunların belirlenmesine yönelik ifadeler oluşturacağız. Lifler üzerindeki momentlerin bir diyagramını oluşturalım; aşağı. 
(bireysel anların diyagramı daha önce oluşturulmuştu)
burada Q kesitteki kesme kuvvetidir, S x 0 teğetsel gerilmelerin belirlendiği tabakanın bir tarafında yer alan kesit kısmının statik momentidir, I x tüm kesitin atalet momentidir. kesit, b kesme gerilmesinin belirlendiği yerdeki kesitin genişliğidir
Gerekli hesaplanan değeri belirleyelim bölümün eksenel direnç momenti:
Malzemenin mukavemeti açısından bakıldığında, momentin işareti oldukça geleneksel bir kavramdır, çünkü bükülme momentinin belirlendiği kesitte hem basınç hem de çekme gerilmeleri hala etki etmektedir. Anlaşılması gereken en önemli şey, diyagram üstte bulunuyorsa, çekme gerilmelerinin bölümün üst kısmında etki edeceği ve bunun tersinin de geçerli olacağıdır.
Tabloda, sert bir destek üzerindeki momentler için eksi belirtilmemiştir, ancak formüller hazırlanırken anın hareket yönü dikkate alınmıştır.
Bu alt kodun sadece bina inşaatlarında kullanılan uzun kirişler için mi geçerli olduğunu yoksa 2 m uzunluğa kadar şaftların sehimlerini hesaplamak için mi kullanılabileceğini bilmek istiyorum. Lütfen şu şekilde cevap verin l/D>...
Dönen millerde torktan dolayı desenlerin farklı olacağını mı kastediyorsunuz? Bunun ne kadar önemli olduğunu bilmiyorum çünkü teknik kitapta tornalama durumunda torkun şaft üzerinde yarattığı sapmanın, kesme kuvvetinin radyal bileşeninden kaynaklanan sapmayla karşılaştırıldığında çok küçük olduğu belirtiliyor. Ne düşünüyorsun?
Bina yapılarının, makine parçalarının vb. hesaplanması kural olarak iki aşamadan oluşur: 1. birinci grubun sınır durumlarına dayalı hesaplama - sözde mukavemet hesaplaması, 2. ikinci grubun sınır durumlarına dayalı hesaplama . İkinci grubun sınır durumları için hesaplama türlerinden biri de sapma hesaplamasıdır.
Sizin durumunuzda bence güç hesaplamaları daha önemli olacaktır. Üstelik günümüzde 4 adet mukavemet teorisi vardır ve bu teorilerin her birinin hesaplamaları farklıdır ancak tüm teorilerde hesaplama yapılırken hem bükülmenin hem de torkun etkisi dikkate alınır.
Torkun etkisi altında sapma farklı bir düzlemde meydana gelir, ancak yine de hesaplamalarda dikkate alınır. Bu sapmanın küçük mü yoksa büyük mü olduğu hesaplamayla gösterilecektir.
Makine parçaları ve mekanizmalarının hesaplanmasında uzman değilim ve bu nedenle bu konuda yetkili literatürü gösteremiyorum. Bununla birlikte, makine bileşenleri ve parçaları mühendis-tasarımcısı için herhangi bir referans kitabında bu konunun uygun şekilde ele alınması gerekir.
posta: [e-posta korumalı]
Skype: dmytrocx75
Q - kilogram cinsinden.
l - santimetre cinsinden.
E - kgf/cm2 cinsinden.
ben - cm4.
Her şey yolunda mı? Bazı tuhaf sonuçlar elde ediliyor.
Bir ızgaradan bahsediyorsak, yapım yöntemine bağlı olarak, iki destek üzerinde bir kiriş veya elastik bir temel üzerinde bir kiriş olarak tasarlanabilir.
Genel olarak, sütunlu temelleri hesaplarken, SNiP 2.03.01-84'ün gereklilikleri dikkate alınmalıdır.
Ek olarak, temel üzerindeki yük eksantrik olarak yüklenen bir kolondan aktarılıyorsa veya sadece kolondan aktarılmıyorsa, yastığa ek bir moment etki edecektir. Hesaplamalar yapılırken bu dikkate alınmalıdır.
Ancak bir kez daha tekrar ediyorum, kendi kendine ilaç vermeyin, belirtilen SNiP'nin gerekliliklerine uyun.
Ancak belirttiğiniz durumlarda (1.3 hariç) maksimum sehim kirişin ortasında olmayabilir, dolayısıyla kirişin başlangıcından maksimum sehimin olacağı bölüme kadar olan mesafeyi belirlemek ayrı bir iştir. Son zamanlarda benzer bir soru “Statik olarak belirsiz kirişler için hesaplama şemaları” konusunda tartışıldı, oraya bakın.
Sorunun özü şudur: Kanepenin tabanında, 2200 mm mesafeli iki destek üzerinde duran, 40x40 veya 40x60 profilli borudan yapılmış metal bir çerçeve planlanmıştır. SORU : Profil kesiti kanepenin kendi ağırlığındaki yükler için yeterli midir + 100 kg ağırlığında 3 kişiyi alalım???
Rijit sabit kiriş, açıklık 4 m, 0,2 m tarafından desteklenir Yükler: kiriş boyunca 100 kg/m dağıtılır, artı 0-2 m alanda 100 kg/m dağıtılır, artı ortada konsantre 300 kg ( 2 m). Destek reaksiyonlarını belirledi: A – 0,5 t; B - 0,4 ton Sonra sıkışıp kaldım: konsantre yük altında bükülme momentini belirlemek için, sağındaki ve solundaki tüm kuvvetlerin momentlerinin toplamını hesaplamak gerekir. Ayrıca desteklerde bir an beliriyor.
Bu durumda yükler nasıl hesaplanır? Tüm dağıtılmış yükleri konsantre olanlara getirmek ve bunları tasarım şemasının formüllerine göre özetlemek (destek reaksiyonundan * mesafeden çıkarmak) gerekli midir? Çiftliklerle ilgili makalenizde tüm kuvvetlerin düzeni açık, ancak burada etkili kuvvetlerin belirlenmesine yönelik metodolojiye giremiyorum.
Maksimum moment ortadadır, asimetrik bir yükten maksimum 1.125q'ye kadar M = Q + 2q + ortaya çıkar. Onlar. 3 yüklemeyi de topladım, doğru mu?
Tüm bunları halletmeye hazır değilseniz, profesyonel bir tasarımcıyla iletişime geçmek daha iyidir - daha ucuz olacaktır.
Lütfen bana böyle bir mekanizmanın ışınının sapmasını hesaplamak için hangi şemanın kullanılması gerektiğini söyleyin https://yadi.sk/i/MBmS5g9kgGBbF. Veya belki de hesaplamalara girmeden, bom için 10 veya 12 I kirişin uygun olup olmadığını, maksimum yükün 150-200 kg, kaldırma yüksekliğinin 4-5 metre olup olmadığını söyleyin. Kremayer - boru d=150, döner mekanizma veya aks mili veya Gazelle ön göbek. Biçme, bir kabloyla değil, aynı I-kirişten sert yapılabilir. Teşekkür ederim.
1. Bom, konsollu, iki açıklıklı sürekli bir kiriş olarak düşünülebilir. Bu kirişin destekleri yalnızca stand (bu orta destektir) değil aynı zamanda kablo bağlantı noktaları (dış destekler) olacaktır. Bu statik olarak belirsiz bir kiriştir, ancak hesaplamaları basitleştirmek için (ki bu güvenlik faktöründe hafif bir artışa yol açacaktır), bom basit bir şekilde konsollu tek açıklıklı bir kiriş olarak düşünülebilir. İlk destek kablo bağlantı noktası, ikincisi ise standdır. Daha sonra hesaplama şemalarınız Tablo 3'te 1,1 (yük için - hareketli yük) ve 2,3 (bom ölü ağırlığı - kalıcı yük) şeklindedir. Ve yük açıklığın ortasındaysa Tablo 1'de 1,1 olur.
2. Aynı zamanda hareketli yükünüzün statik değil, en azından dinamik olacağını unutmamalıyız (“Şok yüklerin hesaplanması” makalesine bakın).
3. Kablodaki kuvvetleri belirlemek için kablonun bağlandığı yerdeki mesnet reaksiyonunu kablo ile kiriş arasındaki açının sinüsüne bölmeniz gerekir.
4. Rafınız, tek destekli metal bir sütun olarak düşünülebilir - altta sert sıkıştırma ("Metal sütunların hesaplanması" makalesine bakın). Karşı yük olmadığı takdirde yük bu kolona çok büyük bir dışmerkezlikle uygulanacaktır.
5. Bom ve rafın bağlantı noktalarının hesaplanması ve makine bileşenlerinin ve mekanizmalarının hesaplanmasındaki diğer incelikler bu sitede henüz dikkate alınmamıştır.
Döşeme kirişi ve konsol kirişi için nihai olarak hangi tasarım şeması elde edilir ve konsol kirişi (kahverengi renk), döşeme kirişinin (pembe) sapması üzerindeki azalmayı etkiler mi?
duvar - köpük blok D500, yükseklik 250, genişlik 150, zırhlı kuşak kirişi (mavi): 150x300, takviye 2x?12, üst ve alt, ayrıca pencere açıklığında alt ve kirişin pencere açıklığına dayandığı yerlerde üst - ağ ?5, hücre 50. B köşelerinde 200x200 beton sütunlar vardır, güçlendirilmiş kuşak kirişinin açıklığı duvarsız 4000'dir.
tavan: kanal 8P (pembe), hesaplamalar için 8U aldım, güçlendirilmiş kuşak kirişinin takviyesiyle kaynaklanmış ve ankrajlanmış, kirişin altından 190 mm kanala, üstten 30, açıklık 4050'ye kadar betonlanmış.
Konsolun solunda merdivenler için bir açıklık var, kanal 50 (yeşil) boru üzerinde destekleniyor, kirişe olan açıklık 800.
konsolun sağında (sarı) - banyo (duş, tuvalet) 2000x1000, zemin - dökme takviyeli nervürlü enine levha, kalıcı kalıp üzerinde 2000x1000 yükseklik 40 - 100 (oluklu levha, dalga 60) + yapışkanlı fayans, duvarlar - alçıpan profillerde. Zeminin geri kalanı 25 numaralı tahta, kontrplak ve linolyumdan oluşuyor.
Okların olduğu noktalarda 200 l'lik su deposunun destekleri desteklenmektedir.
2. katın duvarları: her iki tarafta 25 levhalı, yalıtımlı, 2000 yüksekliğinde, zırhlı bir kemerle desteklenen kaplama.
çatı: kirişler - duvarlar tarafından desteklenen, 1000'lik artışlarla zemin kirişi boyunca bir bağa sahip üçgen bir kemer.
konsol: kanal 8P, açıklık 995, güçlendirilmiş takviye ile kaynaklanmış, kiriş halinde betonlanmış, tavan kanalına kaynaklanmıştır. zemin kirişi boyunca sağ ve sol açıklık - 2005.
Takviye çerçevesini kaynaklarken konsolu sola ve sağa hareket ettirmek mümkün ama sola hareket ettirmenin bir nedeni yok gibi görünüyor?
İlk durumda, zemin kirişi, ara desteğe sahip menteşeli iki açıklıklı bir kiriş olarak düşünülebilir - bir boru ve konsol kirişi olarak adlandırdığınız kanal hiçbir şekilde dikkate alınamaz. Bütün hesaplama bu.
Daha sonra, dış destekler üzerinde sert bir sıkıştırma ile kirişe kolayca geçmek için, önce tork etkisi için güçlendirilmiş kayışı hesaplamanız ve güçlendirilmiş kayışın enine kesitinin dönme açısını dikkate alarak belirlemeniz gerekir. 2. katın duvarlarından gelen yük ve duvar malzemesinin tork etkisi altında deformasyonu. Ve böylece bu deformasyonları dikkate alarak iki açıklıklı bir kirişi hesaplayın.
Ek olarak, bu durumda, temele değil, betonarme bir levhaya dayandığı için (şekilden anladığım gibi) desteğin - borunun olası çökmesi dikkate alınmalıdır ve bu levha deforme olacaktır. . Ve borunun kendisi de sıkıştırma deformasyonuna maruz kalacaktır.
İkinci durumda, kahverengi kanalın olası çalışmasını hesaba katmak istiyorsanız, bunu zemin kirişi için ek bir destek olarak düşünmelisiniz ve bu nedenle ilk önce 3 açıklıklı kirişi hesaplamalısınız (ek destek üzerindeki destek reaksiyonu, Konsol kiriş üzerindeki yük olsun), daha sonra uç konsol kirişindeki sapma miktarını belirleyin, desteğin çökmesini hesaba katarak ana kirişi yeniden hesaplayın ve diğer şeylerin yanı sıra, dönme açısını ve sapmayı da hesaba katın. kahverengi kanalın takıldığı noktada güçlendirilmiş kayış. Ve hepsi bu değil.
Konsol ve kurulumu hesaplamak için, raftan kirişe kadar olan açıklığın yarısını (4050-800-50=3200/2=1600-40/2=1580) veya pencere kenarından (1275-) almak daha iyidir. 40=1235. Ve kiriş üzerindeki yük, üst üste binmenin yeniden hesaplanması gereken pencere ile aynıdır, ancak bu tür örnekleriniz var. Tek şey, kirişe yukarıdan uygulanan yükü almak mı? neredeyse tankın ekseni boyunca uygulanan yükün yeniden dağıtılması?
Döşeme plakalarının kanalın alt flanşında desteklendiğini varsayıyorsunuz, peki ya diğer taraf? Sizin durumunuzda, I-kiriş daha kabul edilebilir bir seçenek olacaktır (veya her biri zemin kirişi olarak 2 kanal).
Diğer tarafta hiçbir sorun yok - köşe, kirişin gövdesindeki girintilerde. Farklı açıklıklara ve farklı yüklere sahip iki açıklıklı bir kirişin hesaplanmasıyla henüz başa çıkmadım, moment yöntemini kullanarak çok açıklıklı bir kirişin hesaplanmasına ilişkin makalenizi yeniden incelemeye çalışacağım.
Tablodan hesapladım. 2, madde 1.1. (#yorumlar) 70 kg yük, omuz 1,8 m, kare boru 120x120x4 mm, atalet momenti 417 cm4 olan bir konsol kirişin sapması olarak. 1,6 mm'lik bir sapmam mı var? Doğru ya da yanlış?
Not: Hesaplamaların doğruluğunu kontrol etmiyorum, bu yüzden sadece kendinize güvenin.
Sistemin statik denge denklemlerini hemen çizebilir ve bu denklemleri çözebilirsiniz.
Şema 2.3'e göre bir kirişim var. Tablonuz l/2 açıklığının ortasındaki sapmayı hesaplamak için bir formül veriyor, ancak konsolun sonundaki sapmayı hesaplamak için hangi formül kullanılabilir? Açıklığın ortasındaki sapma maksimum olacak mı? Bu formül kullanılarak elde edilen sonuç, l değeri - A ve B noktaları arasındaki mesafe kullanılarak SNiP "Yükler ve Etkiler" uyarınca izin verilen maksimum sapma ile karşılaştırılmalıdır. Şimdiden teşekkürler, kafam tamamen karıştı. Yine de bu tabloların alındığı orijinal kaynağı bulamıyorum - adını belirtmek mümkün mü?
Bir açıklıkta elde edilen sapma sonucunu SNiPovk ile karşılaştırdığınızda, açıklığın uzunluğu A ile B arasındaki l mesafesidir. Konsol için l yerine 2a mesafesi (çift konsol çıkıntısı) alınır.
Bu tabloları, malzemelerin mukavemet teorisi üzerine çeşitli referans kitaplarını kullanarak, olası yazım hataları için verileri kontrol ederken ve kirişleri hesaplamak için genel yöntemleri kullanarak, bence gerekli diyagramlar referans kitaplarında bulunmadığında kendim derledim, bu yüzden birçok birincil kaynak var.
kirişin üzerindeki takviyeli banttaki donatı tamamen yok edilirse, takviyeli bant döşeme levhalarıyla birlikte kirişin üzerine düşecek ve düşecek mi? Bu 7 cm'lik destek alanı yeterli mi?
