Gulve tekniske krav og regler for design, installation, accept, drift og reparation under udvikling. Resultater af beregninger af varmetab af gulve på jorden Beregning af gulve på jorden efter zoner

Tidligere har vi beregnet gulvets varmetab langs jorden for et hus 6 m bredt med en grundvandsspejl på 6 m og +3 graders dybde.
Resultater og problemformulering her -
Der blev også taget højde for varmetab til gadeluften og dybt ned i jorden. Nu vil jeg adskille fluerne fra koteletterne, nemlig at jeg udfører beregningen rent i jorden, undtagen varmeoverførsel til udeluften.

Jeg vil foretage beregninger for mulighed 1 fra den tidligere beregning (uden isolering). og følgende datakombinationer
1. GWL 6m, +3 ved GWL
2. GWL 6m, +6 ved GWL
3. GWL 4m, +3 ved GWL
4. GWL 10m, +3 ved GWL.
5. GWL 20m, +3 ved GWL.
Vi vil således lukke spørgsmålene vedrørende grundvandsdybdens indflydelse og temperaturens indflydelse på grundvandet.
Beregningen er som før stationær, uden hensyntagen sæsonudsving og tager slet ikke højde for udeluft
Betingelserne er de samme. Jorden har Lyamda=1, vægge 310mm Lyamda=0,15, gulv 250mm Lyamda=1,2.

Resultaterne er som før to billeder (isotermer og "IR") og numeriske - modstand mod varmeoverførsel til jorden.

Numeriske resultater:
1. R=4,01
2. R=4,01 (Alt er normaliseret for forskellen, det skulle ikke have været anderledes)
3. R=3,12
4. R=5,68
5. R=6,14

Med hensyn til størrelserne. Hvis vi korrelerer dem med grundvandsspejlets dybde, får vi følgende
4m. R/L=0,78
6m. R/L=0,67
10m. R/L=0,57
20m. R/L=0,31
R/L ville være lig med enhed (eller rettere den omvendte koefficient for jordens varmeledningsevne) uendeligt stort hus, i vores tilfælde er husets dimensioner sammenlignelige med den dybde, hvormed varmetabet opstår, og hvad mindre hus Sammenlignet med dybden, jo mindre skal dette forhold være.

Det resulterende R/L-forhold bør afhænge af forholdet mellem husets bredde og jordoverfladen (B/L), plus, som allerede sagt, for B/L->uendeligt R/L->1/Lamda.
I alt er der følgende punkter for et uendeligt langt hus:
L/B | R*Lambda/L
0 | 1
0,67 | 0,78
1 | 0,67
1,67 | 0,57
3,33 | 0,31
Denne afhængighed er godt tilnærmet af en eksponentiel (se graf i kommentarerne).
Desuden kan eksponenten skrives mere enkelt uden større tab af nøjagtighed, nemlig
R*Lambda/L=EXP(-L/(3B))
Denne formel på de samme punkter giver følgende resultater:
0 | 1
0,67 | 0,80
1 | 0,72
1,67 | 0,58
3,33 | 0,33
De der. fejl inden for 10 %, dvs. meget tilfredsstillende.

Derfor har vi for et uendeligt hus af enhver bredde og for ethvert grundvandsniveau i det betragtede område en formel til beregning af modstanden mod varmeoverførsel i grundvandsniveauet:
R=(L/Lamda)*EXP(-L/(3B))
her er L dybden af ​​grundvandsspejlet, Lyamda er koefficienten for jordens varmeledningsevne, B er husets bredde.
Formlen er anvendelig i L/3B-området fra 1,5 til cirka uendeligt (høj GWL).

Hvis vi bruger formlen for dybere grundvandsstande, giver formlen en signifikant fejl, for eksempel for en 50m dybde og 6m bredde af et hus har vi: R=(50/1)*exp(-50/18)=3.1 , hvilket åbenbart er for lille.

Hav en god dag alle sammen!

Konklusioner:
1. En stigning i grundvandsspejlets dybde medfører ikke en tilsvarende reduktion af varmetabet til grundvandet, da der er tale om en stigende mængde jord.
2. Samtidig må anlæg med en grundvandsstand på 20 m eller mere aldrig nå det stationære niveau, der er modtaget i beregningen i husets "levetid".
3. R​ind i jorden er ikke så stor, den er på niveauet 3-6, så varmetabet dybt ned i gulvet langs jorden er meget betydeligt. Dette er i overensstemmelse med det tidligere opnåede resultat om fraværet af en stor reduktion i varmetab ved isolering af båndet eller blindområdet.
4. En formel er afledt af resultaterne, brug den til dit helbred (på egen risiko og risiko skal du selvfølgelig vide på forhånd, at jeg på ingen måde er ansvarlig for pålideligheden af ​​formlen og andre resultater og deres anvendelighed i øve sig).
5. Det følger af en lille undersøgelse foretaget nedenfor i kommentaren. Varmetab til gaden reducerer varmetabet til jorden. De der. Det er forkert at betragte de to varmeoverførselsprocesser hver for sig. Og ved at øge den termiske beskyttelse fra gaden øger vi varmetabet ned i jorden og dermed bliver det klart, hvorfor effekten af ​​at isolere husets omrids opnået tidligere ikke er så væsentlig.

Essensen af ​​termiske beregninger af lokaler, i en eller anden grad placeret i jorden, kommer ned til at bestemme indflydelsen af ​​atmosfærisk "kulde" på deres termiske regime, eller mere præcist, i hvilket omfang en bestemt jord isolerer et givet rum fra atmosfærisk temperaturpåvirkninger. Fordi Da jordens varmeisoleringsegenskaber afhænger af for mange faktorer, blev den såkaldte 4-zone teknik anvendt. Den er baseret på den simple antagelse, at jo tykkere jordlaget er, jo højere er dets varmeisoleringsegenskaber (i i højere grad atmosfærens indflydelse reduceres). Den korteste afstand (lodret eller vandret) til atmosfæren er opdelt i 4 zoner, hvoraf 3 har en bredde (hvis det er et gulv på jorden) eller en dybde (hvis det er vægge på jorden) på 2 meter, og den fjerde har disse egenskaber lig med uendelighed. Hver af de 4 zoner tildeles sine egne permanente varmeisoleringsegenskaber efter princippet - jo længere zonen er (jo større serienummer), jo mindre påvirkning af atmosfæren. Hvis vi udelader den formaliserede tilgang, kan vi drage en simpel konklusion, at jo længere et bestemt punkt i rummet er fra atmosfæren (med en multiplicitet på 2 m), jo mere gunstige betingelser (ud fra et synspunkt om atmosfærens indflydelse) det vil være.

Således begynder optællingen af ​​betingede zoner langs væggen fra jordoverfladen, forudsat at der er vægge langs jorden. Hvis der ikke er jordvægge, så vil den første zone være gulvlisten tættest på ydervæggen. Dernæst er zone 2 og 3 nummereret, hver 2 meter bred. Den resterende zone er zone 4.

Det er vigtigt at overveje, at zonen kan begynde på væggen og ende på gulvet. I dette tilfælde skal du være særlig forsigtig, når du laver beregninger.

Hvis gulvet ikke er isoleret, er varmeoverførselsmodstandsværdierne for det ikke-isolerede gulv for zone lig med:

zone 1 - R n.p. =2,1 kvm*S/W

zone 2 - R n.p. =4,3 kvm*S/W

zone 3 - R n.p. =8,6 kvm*S/W

zone 4 - R n.p. =14,2 kvm*S/W

For at beregne varmeoverførselsmodstanden for isolerede gulve kan du bruge følgende formel:

— varmeoverførselsmodstand for hver zone af det ikke-isolerede gulv, kvm*S/W;

— isolationstykkelse, m;

— varmeledningskoefficient for isolering, W/(m*C);

Metode til beregning af varmetab i lokaler og proceduren for dens implementering (se SP 50.13330.2012 Termisk beskyttelse af bygninger, afsnit 5).

Huset taber varme gennem omsluttende konstruktioner (vægge, lofter, vinduer, tag, fundament), ventilation og kloakering. De vigtigste varmetab sker gennem de omsluttende strukturer - 60–90% af alle varmetab.

Der skal under alle omstændigheder tages højde for varmetab for alle omsluttende konstruktioner, der er til stede i det opvarmede rum.

I dette tilfælde er det ikke nødvendigt at tage højde for varmetab, der opstår gennem indre strukturer, hvis forskellen mellem deres temperatur og temperaturen i tilstødende rum ikke overstiger 3 grader Celsius.

Varmetab gennem bygningskonvolutter

Varmetab lokaler afhænger hovedsageligt af:
1 Temperaturforskelle i huset og udenfor (jo større forskel, jo større tab)
2 Varmeisoleringsegenskaber af vægge, vinduer, døre, belægninger, gulve (de såkaldte omsluttende strukturer i rummet).

Omsluttende strukturer er generelt ikke homogene i strukturen. Og de består som regel af flere lag. Eksempel: skalvæg = gips + skal + udvendig udsmykning. Dette design kan også omfatte lukket luftspalter(eksempel: hulrum inde i mursten eller blokke). Ovenstående materialer har termiske egenskaber, der adskiller sig fra hinanden. Det vigtigste kendetegn for et strukturelt lag er dets varmeoverførselsmodstand R.

Hvor q er mængden af ​​varme, der går tabt kvadratmeter omsluttende overflade (normalt målt i W/kvm)

ΔT er forskellen mellem temperaturen inde i det beregnede rum og udelufttemperaturen (den koldeste femdages temperatur °C for det klimatiske område, hvor den beregnede bygning er placeret).

Som udgangspunkt tages den indre temperatur i rummene. Beboelsesrum 22 oC. Erhverv 18 oC. Zoner vandprocedurer 33 oC.

Når det kommer til en flerlagsstruktur, lægger modstanden i strukturens lag op.

δ - lagtykkelse, m;

λ er den beregnede varmeledningskoefficient for konstruktionslagets materiale under hensyntagen til driftsforholdene for de omsluttende strukturer, W / (m2 oC).

Nå, vi har sorteret de grundlæggende data, der kræves til beregningen.

Så for at beregne varmetab gennem bygningskonvolutter har vi brug for:

1. Strukturers varmeoverførselsmodstand (hvis strukturen er flerlags, så Σ R-lag)

2. Forskellen mellem temperaturen i beregningsrummet og udenfor (temperaturen i den koldeste femdages periode °C). ΔT

3. Indhegningsområder F (separat vægge, vinduer, døre, loft, gulv)

4. Bygningens orientering i forhold til kardinalretningerne er også nyttig.

Formlen til beregning af varmetab ved et hegn ser sådan ud:

Qlimit=(ΔT / Rolim)* Folim * n *(1+∑b)

Qlim - varmetab gennem omsluttende strukturer, W

Rogr – varmeoverførselsmodstand, m2°C/W; (Hvis der er flere lag, så ∑ Rogr lag)

Fogr – område af den omsluttende struktur, m;

n er kontaktkoefficienten mellem den omsluttende struktur og udeluften.

Muring	Koefficient n
1. Ydervægge og beklædninger (herunder dem, der ventileres af udeluft), loftsgulve (med tagbeklædning af stykmaterialer) og over indkørsler; lofter over kolde (uden omsluttende vægge) underjordiske i den nordlige byggeklimazone
2. Lofter over kolde kældre, der kommunikerer med udeluft; loftsgulve (med tag lavet af rulle materialer); lofter over kolde (med omsluttende vægge) underjordiske og kolde gulve i den nordlige byggeklimazone	0,9
3. Lofter over uopvarmede kældre med lysåbninger i væggene	0,75
4. Lofter over uopvarmede kældre uden lysåbninger i væggene, placeret over terræn	0,6
5. Lofter over uopvarmede tekniske undergrunde placeret under terræn	0,4

Varmetabet af hver omsluttende struktur beregnes separat. Mængden af ​​varmetab gennem de omsluttende strukturer i hele rummet vil være summen af ​​varmetabet gennem hver omsluttende struktur i rummet

Beregning af varmetab gennem gulve

Uisoleret gulv på jorden

Typisk antages gulvets varmetab i sammenligning med lignende indikatorer for andre bygningsskaller (ydervægge, vindues- og døråbninger) a priori at være ubetydeligt og tages i betragtning i beregningerne af varmesystemer i en forenklet form. Grundlaget for sådanne beregninger er et forenklet system af regnskabs- og korrektionskoefficienter for varmeoverførselsmodstand af forskellige byggematerialer.

Overvejer det teoretisk grundlag og metoden til beregning af varmetab fra en stueetage blev udviklet for ganske lang tid siden (dvs. med en stor designmargin), kan vi roligt tale om den praktiske anvendelighed af disse empiriske tilgange i moderne forhold. Termisk ledningsevne og varmeoverførselskoefficienter for forskellige byggematerialer, isoleringsmaterialer og gulvbelægninger er velkendte, og der kræves ingen andre fysiske egenskaber for at beregne varmetab gennem gulvet. I henhold til deres termiske egenskaber er gulve normalt opdelt i isolerede og ikke-isolerede og strukturelt - gulve på jorden og på strøer.

Beregning af varmetab gennem et uisoleret gulv på terræn er baseret på generel formel vurdering af varmetab gennem klimaskærmen:

Hvor Q– hoved- og yderligere varmetab, W;

EN– det samlede areal af den omsluttende struktur, m2;

tв , tn– indendørs og udendørs lufttemperatur, °C;

β - andelen af ​​yderligere varmetab i det samlede beløb;

n– korrektionsfaktor, hvis værdi er bestemt af placeringen af ​​den omsluttende struktur;

Ro– varmeoverførselsmodstand, m2 °C/W.

Bemærk, at ved en homogen enkeltlags gulvbelægning er varmeoverførselsmodstanden Ro omvendt proportional med varmeoverførselskoefficienten for det uisolerede gulvmateriale på jorden.

Ved beregning af varmetab gennem et uisoleret gulv anvendes en forenklet tilgang, hvor værdien (1+ β) n = 1. Varmetab gennem gulvet udføres normalt ved at zonere varmeoverførselsområdet. Dette skyldes den naturlige heterogenitet af temperaturfelterne i jorden under loftet.

Varmetab fra et uisoleret gulv bestemmes separat for hver to-meters zone, nummereret fra ydervæg bygning. I alt fire sådanne strimler med en bredde på 2 m tages normalt i betragtning, idet jordtemperaturen i hver zone betragtes som konstant. Den fjerde zone omfatter hele overfladen af ​​det uisolerede gulv inden for grænserne af de første tre striber. Varmeoverførselsmodstand antages: for 1. zone R1=2,1; for den 2. R2=4,3; henholdsvis for tredje og fjerde R3=8,6, R4=14,2 m2*оС/W.

Fig.1. Zonering af gulvfladen på jorden og tilstødende forsænkede vægge ved beregning af varmetab

Ved forsænkede rum med jordbund gulv: arealet af den første zone, der støder op til vægoverfladen, tages i betragtning to gange i beregningerne. Dette er ganske forståeligt, da gulvets varmetab er opsummeret med varmetabet i bygningens tilstødende lodrette omsluttende strukturer.

Beregning af varmetab gennem gulvet udføres for hver zone separat, og de opnåede resultater opsummeres og bruges til den termiske tekniske begrundelse af bygningsdesignet. Beregning for temperaturzoner udvendige vægge af forsænkede rum udføres i henhold til formler svarende til dem, der er givet ovenfor.

Ved beregninger af varmetab gennem et isoleret gulv (og det betragtes som sådan, hvis dets design indeholder lag af materiale med en termisk ledningsevne på mindre end 1,2 W/(m °C)), er værdien af ​​varmeoverførselsmodstanden for en ikke- isoleret gulv på jorden øges i hvert tilfælde af varmeoverførselsmodstanden i det isolerende lag:

Rу.с = δу.с / λу.с,

Hvor δу.с– tykkelsen af ​​det isolerende lag, m; λу.с– varmeledningsevne af det isolerende lagmateriale, W/(m °C).

Eksempler på beregning af styrken af ​​et gulv med et underliggende betonlag

Eksempel 1

Det er nødvendigt at bestemme tykkelsen af ​​det underliggende betonlag i passagen af ​​lageret. Gulvbelægningen er beton, tyk h 1 = 2,5 cm Belastning på gulvet - fra MAZ-205 køretøjer; grundjord - muldjord. Der er intet grundvand.

For en MAZ-205 bil, som har to aksler med en hjulbelastning på 42 kN, er den beregnede hjulbelastning i henhold til formlen ( 6 ):

Rр = 1,2·42 = 50,4 kN

Hjulsporområdet på MAZ-205-bilen er 700 cm 2

Ifølge formlen ( 5 ) vi beregner:

r = D/2 = 30/2 = 15 cm

Ifølge formlen ( 3 ) r p = 15 + 2,5 = 17,5 cm

2. Til lerjord uden fundament grundvand ifølge tabel 2.2

TIL 0 = 65 N/cm 3:

Til det underliggende lag vil vi tage beton med en trykstyrke på B22,5. Derefter i gennemkørselsområdet på lageret, hvor stationært udstyr ikke er installeret på etagerne teknologisk udstyr(ifølge klausul 2.2 gruppe I), under belastning fra sporløs Køretøj ifølge tabel 2.1 Rδt = 1,25 MPa, E b = 28500 MPa.

3. σ R. Last fra køretøjet i henhold til stk. 2.4 , er belastningen simpel type og overføres langs stien rund form. Derfor bestemmer vi det beregnede bøjningsmoment ved hjælp af formlen ( 11 ). Ifølge klausul 2.13 lad os spørge ca h= 10 cm Derefter iht. pkt. 2.10 vi accepterer l= 44,2 cm. Ved ρ = r R / l= 17,5/44,2 = 0,395 ifølge tabel. 2.6 vi finder K 3 = 103,12. Ifølge formlen ( 11 ): M p = TIL 3 · R p = 103,12·50,4 = 5197 N·cm/cm. Ifølge formlen ( 7 ) beregn spændingen i pladen:

Spænding i pladetykkelse h= 10 cm overstiger designmodstanden Rδt = 1,25 MPa. I overensstemmelse med stk. 2.13 Lad os gentage beregningen og spørge stor værdi h= 12 cm, så l= 50,7 cm; ρ = r R / l = 17,5/50,7 = 0,345; TIL 3 = 105,2; M R= 105,2·50,4 = 5302 N·cm/cm

Modtaget σ R= 1,29 MPa adskiller sig fra designmodstand Rδt = 1,25 MPa (se tabel. 2.1 ) med mindre end 5 %, derfor accepterer vi et underliggende lag beton med trykstyrkeklasse B22.5, 12 cm tykt.

Eksempel 2

Det er påkrævet for mekaniske værksteder at bestemme tykkelsen af ​​det underliggende betonlag, der anvendes som gulv uden belægning ( h 1 = 0 cm). Belastning på gulvet - fra maskinens vægt P s= 180 kN, stående direkte på det underliggende lag, er jævnt fordelt langs banen i form af et rektangel på 220 x 120 cm Der er ingen særlige krav til deformation af underlaget. Grundjorden er fint sand, beliggende i zonen med kapillær stigning af grundvand.

1. Lad os bestemme designparametrene.

Anslået sporlængde iht. stk. 2.5 og ifølge formlen ( 1 ) а р = а = 220 cm. Beregnet bredde af sporet i henhold til formlen ( 2 ) b p = b = 120 cm For et fundament af fint sand placeret i zonen med kapillær stigning af grundvand, i henhold til tabel. 2.2 K 0 = 45 N/cm3. For det underliggende lag vil vi tage beton i form af trykstyrkeklasse B22.5. Derefter i mekaniske værksteder, hvor stationært teknologisk udstyr er installeret på gulvene uden særlige krav til basisdeformation (ifølge stk. 2.2 gruppe II), med en stationær belastning i henhold til tabel. 2.1 Rδt = 1,5 MPa, E b = 28500 MPa.

2. Bestem trækspændingen i betonpladen under bukning σ R. Belastningen overføres langs stien rektangulær form og ifølge stk. 2.5 , er en belastning af en simpel type.

Derfor bestemmer vi det beregnede bøjningsmoment ved hjælp af formlen ( 9 ). Ifølge klausul 2.13 lad os spørge ca h= 10 cm Derefter iht. pkt. 2.10 vi accepterer l= 48,5 cm.

Under hensyntagen til α = a p / l= 220/48,5 = 4,53 og β = b p / l= 120/48,5 = 2,47 ifølge tabel. 2.4 vi finder TIL 1 = 20,92.

Ifølge formlen ( 9 ): M p = TIL 1 · R p = 20,92·5180 = 3765,6 N·cm/cm.

Ifølge formlen ( 7 ) beregn spændingen i pladen:

Spænding i pladetykkelse h= 10 cm væsentligt mindre Rδt = 1,5 MPa. I overensstemmelse med stk. 2.13 Lad os udføre beregningen igen og spare h= 10 cm, finder vi en lavere betongrad for den underliggende lagplade, hvorved σ R » Rδt. Vi vil acceptere beton af trykstyrkeklasse B15, hvortil Rδt = 1,2 MPa, E b = 23000 MPa.

Derefter l= 46,2 cm; α = a p / l= 220/46,2 = 4,76 og β = b p / l= 120/46,2 = 2,60; ifølge tabel 2.4 TIL 1 = 18,63;. M R= 18,63·180 = 3353,4 N·cm/cm.

Den resulterende trækspænding i en betonplade af trykstyrkeklasse B15 er mindre Rδt = 1,2 MPa. Vi accepterer et underliggende betonlag af trykstyrkeklasse B15, tykkelse h= 10 cm.

Eksempel 3

Det er påkrævet at bestemme tykkelsen af ​​det underliggende betongulvlag i maskinværkstedet under belastninger fra automatiserede linjemaskiner og ZIL-164 køretøjer. Layoutet af lasterne er vist i fig. 1 V", 1 V"", 1 i """. Midten af ​​bilhjulssporet er i en afstand af 50 cm fra kanten af ​​maskinens spor. Maskinens vægt i driftstilstand R R= 150 kN fordeles jævnt over arealet af en rektangulær bane 260 cm lang og 140 cm bred.

Gulvbelægningen er den hærdede overflade af det underliggende lag. Grundjorden er sandet muldjord. Basen er placeret i zonen med kapillær stigning af grundvand

Lad os bestemme designparametrene.

For en ZIL-164 bil, som har to aksler med en hjulbelastning på 30,8 kN, er den beregnede hjulbelastning i henhold til formlen ( 6 ):

R R= 1,2 30,8 = 36,96 kN

Hjulsporområdet på ZIL-164-bilen er 720 cm 2

Ifølge klausul 2.5

r R = r = D/2 = 30/2 = 15 cm

For sandet lerjord af basen placeret i zonen med kapillær stigning af grundvand, ifølge tabel. 2.2 TIL 0 = 30 N/cm3. Til det underliggende lag vil vi tage beton af trykstyrkeklasse B22.5. Derefter til et maskinbygningsværksted, hvor en automatiseret linje er installeret på etagerne (ifølge stk. 2.2 gruppe IV), med samtidig virkning af faste og dynamiske belastninger i henhold til tabel. 2.1 Rδt = 0,675 MPa, E b= 28500 MPa.

Lad os spørge ca h= 10 cm, derefter iht. pkt. 2.10 vi accepterer l= 53,6 cm I dette tilfælde er afstanden fra tyngdepunktet af bilhjulsmærket til kanten af ​​værktøjsmaskinmærket 50 cm l = 321,6 cm, dvs. ifølge klausul 2.4 De belastninger, der virker på gulvet, er klassificeret som komplekse belastninger.

I overensstemmelse med stk. 2.17 Lad os bestemme placeringen af ​​beregningscentrene i tyngdepunkterne for maskinsporet (O 1) og bilhjulet (O 2). Fra belastningslayoutdiagrammet (fig. 1 c") følger det, at det for beregningscentret O 1 ikke er klart, hvilken retning af OU-aksen skal indstilles. Derfor definerer vi bøjningsmomentet, som om retningen af ​​OU-aksen er parallel med maskinens langside spor (fig. 1 c") og vinkelret på denne side (fig. 1 V""). For beregningscentret O 2 tager vi retningen af ​​OU gennem tyngdepunkterne på maskinsporene og bilhjulet (fig. 1 V""").

Beregning 1 Lad os bestemme trækspændingen i betonpladen under bukning σ R for beregningscentret O 1 med retningen af ​​OU parallelt med den lange side af maskinkurven (fig. 1 c"). I dette tilfælde refererer lasten fra maskinen med et rektangulært mærke til lasten af ​​en simpel type. For maskinmærket i henhold til stk. 2.5 i mangel af gulvbelægning ( h 1 = 0 cm) a p = a = 260 cm; b p = b = 140 cm.

Under hensyntagen til værdierne α = a p / l= 260/53,6 = 4,85 og β = b p / l= 140/53,6 = 2,61 ifølge tabel. 2.4 vi finder K 1 = 18,37.

Til maskinen R 0 = R R= 150 kN i overensstemmelse med stk. 2.14 bestemt af formlen ( 9 ):

M p = TIL 1 · R p = 18,37·150 = 27555,5 N·cm/cm.

Koordinater for tyngdepunktet for bilhjulssporet: x jeg= 120 cm og y jeg= 0 cm.

Under hensyntagen til relationerne x jeg /l= 120/53,6 = 2,24 og y jeg /l= 0/53,6 = 0 ifølge tabel. 2.7 vi finder TIL 4 = -20,51.

Bøjningsmoment ved designcenter O 1 fra et bilhjul ifølge formlen ( 14 ):

M jeg= -20,51·36,96 = -758,05 N·cm/cm.

13 ):

M p I = M 0 + Σ M jeg= 2755,5 - 758,05 = 1997,45 N cm/cm

7 ):

Beregning 2 Lad os bestemme trækspændingen i betonpladen under bukning σ R II for bopladscenter O 1 når OU'en er rettet vinkelret på den lange side af maskinmærket (fig. 1 V""). Lad os opdele området af maskinsporet i elementære områder i henhold til afsnittet. 2.18 . Kompatibel med bosættelsescenter O 1 tyngdepunktet for en elementær firkantet platform med sidelængde a p = b p = 140 cm.

Lad os definere belastningerne R jeg, falder på hvert elementært område i henhold til formlen ( 15 ), som vi først bestemmer området for maskinsporet F= 260·140 = 36400 cm2;

For at bestemme bøjningsmomentet M 0 fra belastning R Lad os beregne 0 for et elementært kvadratisk område med tyngdepunktet ved beregningscentret O 1 værdier α = β = a p / l= b r / l= 140/53,6 = 2,61 og under hensyntagen til dem i henhold til tabellen. 2.4 vi finder K 1 = 36,0; baseret på instruktionerne i stk. 2.14 og formel ( 9 ) vi beregner:

M 0 = TIL 1 · R 0 = 36,0·80,8 = 2908,8 N·cm/cm.

M jeg, fra laster placeret uden for beregningscentret O 1. De beregnede data er angivet i tabel. 2.10 .

Tabel 2.10

Beregnede data med designcenter O 1 og retning af OU-aksen vinkelret på langsiden af ​​maskinkurven

jeg	x jeg	y jeg	x jeg /l	y jeg /l	TIL 4 ifølge tabel 2.7	P jeg, kN	n jeg antal læs		M jeg = n jeg · TIL 4 · P jeg
1	0	120	0	2,24	9,33	36,96	1		363,3
2	120	35	1,86	0,65	-17,22	17,31	4		-1192,3
								Σ M jeg= -829,0 Ncm/cm

Beregnet bøjningsmoment fra bilhjulet og værktøjsmaskinen i henhold til formlen ( 13 ):

M p II = M 0 + Σ M jeg= 2908,8 - 829,0 = 2079,8 N cm/cm

Trækspænding i en plade under bukning i henhold til formlen ( 7 ):

Beregning 3 Lad os bestemme trækspændingen i betonpladen under bukning σ R III for O 2 bosættelsescentret (fig. 1 i """). Lad os opdele området af maskinsporingen i elementære områder i henhold til stk. 2.18 . Lad os definere belastningerne R jeg, for hvert elementært område ifølge formlen ( 15 ).

Lad os bestemme bøjningsmomentet fra belastningen skabt af trykket fra bilhjulet, for hvilket vi finder ρ = r R / l= 15/53,6 = 0,28; ifølge tabel 2.6 vi finder TIL 3 = 112,1. Ifølge formlen ( 11 ):M 0 = TIL 3 · R p = 112,1·36,96 = 4143,22 N·cm/cm.

Lad os bestemme det samlede bøjningsmoment Σ M jeg fra belastninger placeret uden for O 2 designcenteret. De beregnede data er angivet i tabel. 2.11 .

Tabel 2.11

Beregningsdata på afregningscenter O 2

jeg	x jeg	y jeg	x jeg /l	y jeg /l	TIL 4 ifølge tabel 2.7	P jeg, kN	n jeg antal læs		M jeg = n jeg · TIL 4 · P jeg
1	0	65	0	1,21	40,97	4,9	1		200,75
2	0	100	0	1,87	16,36	6,6	1		107,98
3	0	155	0	2,89	2,89	11,5	1		33,24
4	40	65	0,75	1,21	19,1	4,9	2		187,18
5	40	100	0,75	1,87	8,44	6,6	2		111,41
6	40	155	0,75	2,89	1,25	11,5	2		28,75
7	95	65	1,77	1,21	-10,78	8,7	2		-187,57
8	95	100	1,77	1,87	-5,89	11,5	2		-135,47
9	95	155	1,77	2,89	-2,39	20,2	2		-96,56
								Σ M jeg= 249,7 Ncm/cm

Beregnet bøjningsmoment fra bilhjulet og værktøjsmaskinen i henhold til formlen ( 13 ):

M p III = M 0 + Σ M jeg= 4143,22 + 249,7 = 4392,92 N cm/cm

Trækspænding i en plade under bukning i henhold til formlen ( 7 ):

mere Rδt = 0,675 MPa, som et resultat af hvilket vi gentager beregningen og angiver en større værdi h. Vi udfører kun beregningen i henhold til belastningsskemaet med beregningscenteret O 2, for hvilket værdien σ R III i den første beregning viste det sig at være den største.

For at genberegne vil vi nogenlunde indstille h= 19 cm, derefter iht. pkt. 2.10 vi accepterer l= 86,8 cm; ρ = r R / l =15/86,8 = 0,1728; TIL 3 = 124,7; M 0 = TIL 3 · R s= 124,7·36,96 = 4608,9 N·cm/cm.

Lad os bestemme det samlede bøjningsmoment fra belastninger placeret uden for designcentret O 2 . De beregnede data er angivet i tabel. 2.12 .

Tabel 2.12

Beregningsdata til genberegning

jeg	x jeg	y jeg	x jeg /l	y jeg /l	TIL 4 ifølge tabel 2.7	P jeg, kN	n jeg antal læs		M jeg = n jeg · TIL 4 · P jeg
1	0	65	0	0,75	76,17	4,9	1		373,23
2	0	100	0	1,15	44,45	6,6	1		293,37
3	0	155	0	1,79	18,33	11,5	1		210,79
4	40	65	0,46	0,75	48,36	4,9	2		473,93
5	40	100	0,46	1,15	32,39	6,6	2		427,55
6	40	155	0,46	1,79	14,49	11,5	2		333,27
7	95	65	1,09	0,75	1,84	8,7	2		32,02
8	95	100	1,09	1,15	3,92	11,5	2		90,16
9	95	155	1,09	1,79	2,81	20,2	2		113,52
								Σ M jeg= 2347,84 N cm/cm.

M p = M 0 + Σ M jeg= 4608,9 + 2347,84 = 6956,82 Ncm/cm

Trækspænding i en plade under bukning i henhold til formlen ( 7 ):

Modtaget værdi σ R= 0,67 MPa forskellig fra Rδt = 0,675 MPa med mindre end 5 %. Vi accepterer det underliggende lag af beton med trykstyrkeklasse B22.5, tykkelse h= 19 cm.