Beregning af brandmodstandsgrænsen for en gulvplade af armeret beton. Brandmodstandsdygtighed af armerede betonkonstruktioner Beregning af brandmodstandsgrænsen for en monolitisk gulvplade

Armerede betonkonstruktioner modstår på grund af deres ikke-brændbarhed og relativt lave varmeledningsevne virkningerne af aggressive brandfaktorer ret godt. De kan dog ikke modstå ild i det uendelige. Moderne armerede betonkonstruktioner er som regel lavet af tynde vægge uden en monolitisk forbindelse med andre elementer i bygningen, hvilket begrænser deres evne til at udføre deres operationelle funktioner under brandforhold til 1 time og nogle gange mindre. Fugtede armerede betonkonstruktioner har en endnu lavere brandmodstandsgrænse. Hvis en stigning i fugtindholdet i en konstruktion til 3,5 % øger brandmodstandsgrænsen, så kan en yderligere stigning i fugtindholdet i beton med en densitet på mere end 1200 kg/m 3 under en kortvarig brand forårsage en eksplosion af beton og hurtig ødelæggelse af strukturen.

Brandmodstandsgrænsen for en armeret betonkonstruktion afhænger af dimensionerne af dens tværsnit, tykkelsen af ​​det beskyttende lag, typen, mængden og diameteren af ​​armeringen, betonklassen og typen af ​​tilslag, belastningen på strukturen og dens støtteordning.

Brandmodstandsgrænsen for omsluttende strukturer ved at opvarme overfladen modsat brand med 140°C (gulve, vægge, skillevægge) afhænger af deres tykkelse, betontype og dens fugtighed. Med stigende tykkelse og faldende densitet af beton stiger brandmodstandsgrænsen.

Brandmodstandsgrænse baseret på tab bæreevne afhænger af strukturens type og statiske støttestruktur. Enkeltspændte bukkeelementer (bjælkeplader, paneler og gulvdæk, bjælker, dragere) ødelægges i tilfælde af brand som følge af opvarmning af den langsgående nedre arbejdsarmering til den maksimale kritiske temperatur. Brandmodstandsgrænsen for disse strukturer afhænger af tykkelsen af ​​det beskyttende lag af den nedre arbejdsarmering, armeringsklassen, arbejdsbelastningen og betonens termiske ledningsevne. For bjælker og bjælker afhænger brandmodstandsgrænsen også af sektionens bredde.

Med de samme designparametre er brandmodstandsgrænsen for bjælker mindre end for plader, da bjælker i tilfælde af brand opvarmes på tre sider (fra bunden og to sideflader), og plader opvarmes kun fra bundfladen.

Det bedste armeringsstål med hensyn til brandmodstand er klasse A-III stålkvalitet 25G2S. Den kritiske temperatur for dette stål på det tidspunkt, hvor brandmodstandsgrænsen for en struktur belastet med en standardbelastning nås, er 570°C.

Fabriksfremstillede storhule forspændte dæk af kraftig beton med et beskyttelseslag på 20 mm og stangarmering af klasse A-IV stål har en brandmodstandsgrænse på 1 time, hvilket tillader anvendelse af disse dæk i beboelsesejendomme.

Plader og paneler af massiv sektion lavet af almindelig armeret beton med et beskyttende lag på 10 mm har brandmodstandsgrænser: stålarmering klasse A-I og A-II - 0,75 timer; A-III (kvalitet 25G2S) - 1 tsk.

I nogle tilfælde kan tyndvæggede fleksible konstruktioner (hule og ribbede paneler og dæk, tværstænger og bjælker med en sektionsbredde på 160 mm eller mindre, uden lodrette rammer ved understøtningerne) kollapse for tidligt i tilfælde af brand langs den skrå sektion ved støtterne. Denne type ødelæggelse forhindres ved at installere lodrette rammer med en længde på mindst 1/4 af spændvidden på de understøttende områder af disse strukturer.

Plader understøttet langs konturen har en brandmodstandsgrænse væsentligt højere end simple bøjelige elementer. Disse plader er forstærket med arbejdsarmering i to retninger, så deres brandmodstand afhænger desuden af ​​forholdet mellem armering i de korte og lange spænd. For firkantede plader med dette forhold lig med én, kritisk temperatur armering, når brandmodstandsgrænsen er nået, er 800°C.

Efterhånden som pladens størrelsesforhold stiger, falder den kritiske temperatur, og derfor falder brandmodstandsgrænsen også. Med billedformater på mere end fire er brandmodstandsgrænsen praktisk talt lig med grænsen brandmodstand af plader understøttet på to sider.

Statisk ubestemte bjælker og bjælkeplader mister, når de opvarmes, deres bæreevne som følge af ødelæggelse af understøtnings- og spændsektionerne. Sektionerne i spændet ødelægges som følge af et fald i styrken af ​​den nederste langsgående armering, og de bærende sektioner ødelægges som følge af tab af betonstyrke i den nederste komprimerede zone, som opvarmes til høje temperaturer. Opvarmningshastigheden af ​​denne zone afhænger af tværsnitsdimensionerne, derfor afhænger brandmodstanden af ​​statisk ubestemte bjælkeplader af deres tykkelse og bjælker af sektionens bredde og højde. På store størrelser tværsnit er brandmodstandsgrænsen for de undersøgte konstruktioner væsentligt højere end for statisk bestemte konstruktioner (enkelt-spændede bjælker og plader), og i nogle tilfælde (for tykke bjælkeplader, for bjælker med stærk øvre støttearmering ) praktisk talt ikke afhænger af tykkelsen af ​​det beskyttende lag ved den langsgående nedre armering.

Kolonner. Brandmodstandsgrænsen for søjler afhænger af belastningspåføringsmønsteret (centralt, excentrisk), tværsnitsdimensioner, procentdel af armering, type groft betontilslag og tykkelsen af ​​det beskyttende lag af den langsgående armering.

Ødelæggelsen af ​​søjler, når de opvarmes, opstår som følge af et fald i styrken af ​​armering og beton. Excentrisk belastning reducerer søjlernes brandmodstandsdygtighed. Hvis belastningen påføres med en stor excentricitet, vil søjlens brandmodstand afhænge af tykkelsen af ​​trækarmeringens beskyttende lag, dvs. Arten af ​​driften af ​​sådanne søjler, når de opvarmes, er den samme som for simple bjælker. Brandmodstanden for en søjle med en lille excentricitet nærmer sig brandmodstanden for centralt komprimerede søjler. Betonsøjler på granit knust sten har mindre brandmodstand (20%) end søjler på knust kalksten. Dette forklares af det faktum, at granit begynder at kollapse ved en temperatur på 573 ° C, og kalksten begynder at kollapse ved en temperatur på 800 ° C.

Vægge. Ved brande opvarmes væggene som regel i den ene side og bøjer derfor enten mod ilden eller mod omvendt retning. Væggen går fra en centralt komprimeret struktur til en excentrisk komprimeret med stigende excentricitet over tid. Under disse forhold brandmodstand bærende vægge afhænger i høj grad af belastningen og deres tykkelse. Efterhånden som belastningen stiger og væggens tykkelse falder, falder dens brandmodstandsgrænse og omvendt.

Med stigningen i antallet af etager i bygninger øges belastningen på væggene, derfor, for at sikre den nødvendige brandmodstand, tages tykkelsen af ​​de bærende tværvægge i beboelsesbygninger lig (mm): i 5. 9-etagers bygninger - 120, 12-etagers - 140, 16-etagers - 160 , i bygninger med en højde på mere end 16 etager - 180 eller mere.

Enkeltlags, dobbeltlags og trelags selvbærende udvendige vægpaneler udsættes for lette belastninger, så disse vægges brandmodstandsdygtighed opfylder normalt brandsikkerhedskravene.

Bæreevnen af ​​vægge under høj temperatur bestemmes ikke kun af ændringer i styrkeegenskaberne for beton og stål, men hovedsageligt af deformerbarheden af ​​elementet som helhed. Brandmodstanden af ​​vægge bestemmes som regel af tabet af bæreevne (destruktion) i en opvarmet tilstand; tegnet på opvarmning af en "kold" vægoverflade ved 140° C er ikke typisk. Brandmodstandsgrænsen afhænger af arbejdsbelastningen (konstruktionens sikkerhedsfaktor). Ødelæggelsen af ​​vægge fra ensidig påvirkning sker i henhold til en af ​​tre ordninger:

• 1) med den irreversible udvikling af afbøjning mod den opvarmede overflade af væggen og dens ødelæggelse i midten af ​​højden på grund af det første eller andet tilfælde af excentrisk kompression (overopvarmet armering eller "kold" beton);
• 2) med elementet afbøjning i begyndelsen i retning af opvarmning, og på det sidste trin i den modsatte retning; ødelæggelse - i midten af ​​højden på opvarmet beton eller på "kold" (strakt) forstærkning;
• 3) med en variabel afbøjningsretning, som i skema 1, men ødelæggelsen af ​​væggen sker i støttezonerne langs betonen på den "kolde" overflade eller langs skrå sektioner.

Det første fejlmønster er typisk for fleksible vægge, det andet og tredje - for vægge med mindre fleksibilitet og platformunderstøttede vægge. Hvis du begrænser rotationsfriheden af ​​væggens bærende sektioner, som det er tilfældet med platformstøtte, falder dens deformerbarhed, og derfor stiger brandmodstandsgrænsen. Således øgede platformunderstøtning af vægge (på ikke-forskydelige planer) brandmodstandsgrænsen med i gennemsnit to gange sammenlignet med hængslet understøtning, uanset elementets ødelæggelsesmønster.

Reduktion af procentdelen af ​​vægforstærkning med hængslet støtte reducerer brandmodstandsgrænsen; med platformstøtte har en ændring i de sædvanlige grænser for vægforstærkning praktisk talt ingen effekt på deres brandmodstand. Når væggen opvarmes på begge sider samtidigt ( indvendige vægge) den oplever ikke temperaturafbøjning, strukturen fortsætter med at arbejde på central kompression og derfor er brandmodstandsgrænsen ikke lavere end ved ensidig opvarmning.

Grundlæggende principper for beregning af brandmodstand armerede betonkonstruktioner

Brandmodstanden for armerede betonkonstruktioner tabes som regel som følge af tab af bæreevne (kollaps) på grund af et fald i styrke, termisk udvidelse og temperaturkrybning af armering og beton ved opvarmning, samt pga. til opvarmning af overfladen, der ikke vender mod branden med 140 ° C. Ifølge disse indikatorer - Brandmodstandsgrænsen for armerede betonkonstruktioner kan findes ved beregning.

Generelt består beregningen af ​​to dele: termisk og statisk.

I den termiske tekniske del bestemmes temperaturen langs strukturens tværsnit under dens opvarmning i henhold til standarden temperaturforhold. I den statiske del beregnes den opvarmede strukturs bæreevne (styrke). Derefter bygges en graf (fig. 3.7) over faldet i dens bæreevne over tid. Ved hjælp af denne graf findes brandmodstandsgrænsen, dvs. opvarmningstid, hvorefter konstruktionens bæreevne vil falde til arbejdsbelastningen, dvs. når ligheden finder sted: M rt (N rt) = M n (M n), hvor M rt (N rt) er den bøjede (komprimerede eller excentrisk komprimerede) strukturs bæreevne;

M n (M n), - bøjningsmoment (langsgående kraft) fra standard eller anden arbejdsbelastning.

For at løse den statiske del af problemet reducerer vi tværsnitsformen af ​​en armeret betongulvplade med runde hulrum (bilag 2, fig. 6) til den beregnede T-formede.

Lad os bestemme bøjningsmomentet i midten af ​​spændet på grund af virkningen af ​​standardbelastningen og pladens egen vægt:

Hvor q / n– standardbelastning pr. 1 lineær meter plade, svarende til:

Afstanden fra den nederste (opvarmede) overflade af panelet til aksen af ​​arbejdsbeslagene vil være:

mm,

Hvor d– diameter på armeringsstænger, mm.

Den gennemsnitlige afstand vil være:

mm,

Hvor EN– tværsnitsareal af armeringsstangen (afsnit 3.1.1.), mm 2.

Lad os bestemme hoveddimensionerne af den beregnede T-sektion af panelet:

Bredde: b f = b= 1,49 m;

Højde: h f = 0,5 (h-П) = 0,5 (220 – 159) = 30,5 mm;

Afstand fra den uopvarmede overflade af strukturen til armeringsstangens akse h o = h – -en= 220 – 21 = 199 mm.

Vi bestemmer betonens styrke og termofysiske egenskaber:

Standard trækstyrke R mia= 18,5 MPa (tabel 12 eller paragraf 3.2.1 for betonklasse B25);

Pålidelighedsfaktor  b = 0,83 ;

Designstyrke af beton ved ultimativ styrke R bu = R mia /  b= 18,5 / 0,83 = 22,29 MPa;

Koefficient for varmeledningsevne  t = 1,3 – 0,00035T ons= 1,3 – 0,00035 723 = 1,05 W m -1 K -1 (klausul 3.2.3.),

Hvor T ons– gennemsnitstemperatur under en brand svarende til 723 K;

Specifik varme MED t = 481 + 0,84T ons= 481 + 0,84 · 723 = 1088,32 J kg-1 K-1 (afsnit 3.2.3.);

Givet termisk diffusivitetskoefficient:

Koefficienter afhængig af den gennemsnitlige tæthed af beton TIL= 39 s 0,5 og TIL 1 = 0,5 (klausul 3.2.8, paragraf 3.2.9.).

Bestem højden af ​​den komprimerede zone af pladen:

Vi bestemmer spændingen i trækarmering ud fra en ekstern belastning i henhold til adj. 4:

fordi x t= 8,27 mm h f= 30,5 mm, så

Hvor Som– det samlede tværsnitsareal af armeringsstænger i trækzonen af ​​konstruktionens tværsnit, lig med 5 stænger12 mm 563 mm 2 (afsnit 3.1.1.).

Lad os bestemme den kritiske værdi af ændringskoefficienten i styrken af ​​armeringsstål:

,

Hvor R su– designmodstand af armeringen i form af brudstyrke, svarende til:

R su = R sn /  s= 390 / 0,9 = 433,33 MPa (her  s– pålidelighedsfaktor for forstærkning, taget lig med 0,9);

R sn– standard trækstyrke for armering lig med 390 MPa (tabel 19 eller afsnit 3.1.2).

Forstået  stcr1. Det betyder, at spændingerne fra den ydre belastning i trækarmeringen overstiger armeringens standardmodstand. Derfor er det nødvendigt at reducere spændingen fra den ydre belastning i armeringen. For at gøre dette vil vi øge antallet af armeringsstænger på panelet12 mm til 6. Derefter EN s= 679 10 -6 (afsnit 3.1.1.).

MPa,

.

Lad os bestemme den kritiske opvarmningstemperatur for den bærende armering i spændingszonen.

Ifølge tabellen i afsnit 3.1.5. Ved hjælp af lineær interpolation bestemmer vi, at for klasse A-III armering, stålkvalitet 35 GS og  stcr = 0,93.

t stcr= 475C.

Den tid, det tager for armeringen at varme op til den kritiske temperatur for en plade med massivt tværsnit, vil være den faktiske brandmodstandsgrænse.

s = 0,96 t,

Hvor x– argument for Gaussisk (Crump) fejlfunktion lig med 0,64 (klausul 3.2.7.) afhængigt af værdien af ​​Gaussisk (Crump) fejlfunktion lig med:

(Her t n– temperaturen af ​​strukturen før branden tages lig med 20С).

Den faktiske brandmodstandsgrænse for en gulvplade med runde hulrum vil være:

P f =  0,9 = 0,960,9 = 0,86 timer,

hvor 0,9 er en koefficient, der tager højde for tilstedeværelsen af ​​hulrum i pladen.

Da beton er et ikke-brændbart materiale, så er den faktiske brandfareklasse for konstruktionen naturligvis K0.

Bestemmelse af brandmodstandsgrænser for bygningskonstruktioner

Bestemmelse af brandmodstandsgrænsen for armerede betonkonstruktioner

Indledende data for armeret betonplade lofter er vist i tabel 1.2.1.1

Betontype - letvægtsbeton massefylde c = 1600 kg/m3 med groft ekspanderet lertilslag; Pladerne er multi-hule, med runde hulrum, antallet af hulrum er 6 stykker, pladerne er understøttet på begge sider.

1) Effektiv tykkelse af hulpladen teff til vurdering af brandmodstandsgrænsen iflg termisk isoleringsevne i henhold til paragraf 2.27 i manualen til SNiP II-2-80 (brandmodstand):

2) Bestem i henhold til tabellen. 8 Retningslinjer for brandmodstandsgrænsen for en plade baseret på tab af varmeisoleringsevne for en plade fremstillet af letvægtsbeton med en effektiv tykkelse på 140 mm:

Brandmodstandsgrænsen for pladen er 180 min.

3) Bestem afstanden fra pladens opvarmede overflade til stangarmeringens akse:

4) Ved hjælp af tabel 1.2.1.2 (Tabel 8 i manualen) bestemmer vi pladens brandmodstandsgrænse baseret på tabet af bæreevne ved a = 40 mm, for letbeton, når den understøttes på to sider.

Tabel 1.2.1.2

Brandmodstandsgrænser for armerede betonplader

Den påkrævede brandmodstandsgrænse er 2 timer eller 120 minutter.

5) I henhold til punkt 2.27 i manualen til bestemmelse af brandmodstandsgrænsen hule kerneplader der anvendes en reduktionsfaktor på 0,9:

6) Vi bestemmer den samlede belastning på pladerne som summen af ​​permanente og midlertidige belastninger:

7) Bestem forholdet mellem den langtidsvirkende del af lasten og den fulde last:

8) Korrektionsfaktor for belastning i henhold til afsnit 2.20 i manualen:

9) I henhold til punkt 2.18 (del 1 b) i manualen accepterer vi koefficienten for forstærkning

10) Vi ​​bestemmer pladens brandmodstandsgrænse under hensyntagen til belastnings- og forstærkningskoefficienterne:

Pladens brandmodstandsgrænse med hensyn til bæreevne er

På baggrund af resultaterne opnået under beregningerne fandt vi, at brandmodstandsgrænsen for en armeret betonplade med hensyn til bæreevne er 139 minutter, og termisk isoleringsevne er 180 minutter. Det er nødvendigt at tage den laveste brandmodstandsgrænse.

Konklusion: brandmodstandsgrænse for armeret betonplade REI 139.

Bestemmelse af brandmodstandsgrænser for søjler af armeret beton

Betontype - tung beton med densitet c = 2350 kg/m3 med groft tilslag lavet af karbonatsten (kalksten);

Tabel 1.2.2.1 (Tabel 2 i manualen) viser værdierne for de faktiske brandmodstandsgrænser (POf) søjler af armeret beton Med forskellige egenskaber. I dette tilfælde bestemmes POf ikke af tykkelsen af ​​det beskyttende lag af beton, men af ​​afstanden fra overfladen af ​​strukturen til aksen af ​​den arbejdende armeringsstang (), som ud over tykkelsen af ​​det beskyttende lag , omfatter også halvdelen af ​​diameteren af ​​den arbejdende armeringsstang.

1) Bestem afstanden fra søjlens opvarmede overflade til stangarmeringens akse ved hjælp af formlen:

2) I henhold til punkt 2.15 i manualen for konstruktioner af beton med karbonatfyldstof kan tværsnitsstørrelsen reduceres med 10 % med samme brandmodstandsgrænse. Derefter bestemmer vi kolonnens bredde ved hjælp af formlen:

3) Ved hjælp af tabel 1.2.2.2 (Tabel 2 i manualen) bestemmer vi brandmodstandsgrænsen for en søjle lavet af letbeton med parametrene: b = 444 mm, a = 37 mm, når søjlen opvarmes fra alle sider.

Tabel 1.2.2.2

Brandmodstandsgrænser for søjler af armeret beton

Den påkrævede brandmodstandsgrænse ligger i området mellem 1,5 time og 3 timer. For at bestemme brandmodstandsgrænsen bruger vi den lineære interpolationsmetode. Dataene er angivet i tabel 1.2.2.3

Det mest almindelige materiale i
konstruktionen er armeret beton. Den kombinerer beton- og stålarmering,
rationelt anlagt i en struktur for at absorbere træk- og trykkræfter
indsats.

Beton modstår kompression godt og
værre - forstuvning. Denne egenskab af beton er ugunstig til bøjning og
strakte elementer. De mest almindelige fleksible byggeelementer
er plader og bjælker.

For at kompensere for ugunstige
konkrete processer, strukturer er normalt forstærkede stålarmering. Forstærke
plader med svejsede masker bestående af stænger placeret i to indbyrdes
vinkelrette retninger. Gitrene er lagt i plader på en sådan måde, at
stængerne af deres arbejdsarmering var placeret langs spændet og opfattede
trækkræfter, der opstår i strukturer ved bøjning under belastning, i
i overensstemmelse med diagrammet over bøjningsbelastninger.

I
under brandforhold udsættes pladerne for høje temperaturer nedefra,
faldet i deres bæreevne opstår hovedsageligt på grund af et fald i
styrke af opvarmet trækarmering. Typisk sådanne elementer
ødelægges som følge af dannelsen af ​​et plasthængsel i snit med
maksimalt bøjningsmoment på grund af reduceret trækstyrke
opvarmet trækarmering til værdien af ​​driftsspændinger i dets tværsnit.

Tilvejebringelse af brandsikring
bygningssikkerhed kræver øget brandmodstand og brandsikkerhed
armerede betonkonstruktioner. Følgende teknologier bruges til dette:

• forstærkning af plader
  kun strikkede eller svejsede rammer og ikke løse individuelle stænger;
• for at undgå knækning af langsgående armering, når den varmes ind
  under en brand er det nødvendigt at give strukturel forstærkning med klemmer eller
  tværstænger;
• tykkelsen af ​​det nederste beskyttende lag af gulvbetonen skal være
  tilstrækkelig til, at den ikke opvarmes mere end 500°C og efter en brand ikke
  påvirket yderligere sikker drift designs.
  Forskning har fastslået, at med den normaliserede brandmodstandsgrænse R=120 er tykkelsen
  det beskyttende lag af beton skal være mindst 45 mm, ved R=180 - mindst 55 mm,
  ved R=240 - ikke mindre end 70 mm;
• i et beskyttende lag af beton i en dybde på 15–20 mm fra bunden
  gulvfladen skal være forsynet med splintfri armeringsnet
  lavet af tråd med en diameter på 3 mm med en maskestørrelse på 50-70 mm, hvilket reducerer intensiteten
  eksplosiv ødelæggelse af beton;
• forstærkning af støttesektionerne af tyndvæggede tværgulve
  forstærkning, der ikke er forudsat i de sædvanlige beregninger;
• forøgelse af brandmodstandsgrænsen på grund af pladernes placering,
  understøttet langs konturen;
• brugen af ​​specielle puds (ved anvendelse af asbest og
  perlit, vermiculit). Selv med små størrelser af sådanne plastre (1,5 - 2 cm)
  brandmodstanden af ​​armerede betonplader øges flere gange (2 - 5);
• øge brandmodstandsgrænsen på grund af et nedhængt loft;
• beskyttelse af komponenter og samlinger af strukturer med et lag af beton med de nødvendige
  brandmodstandsgrænse.

Disse foranstaltninger vil sikre korrekt brandsikkerhed af bygningen.
Den armerede betonkonstruktion vil opnå den nødvendige brandmodstand og
brandsikkerhed.

Brugte bøger:
1.Bygninger og strukturer og deres bæredygtighed
i tilfælde af brand. State Fire Service Academy under Ministeriet for Nødsituationer i Rusland, 2003
2. MDS 21-2.2000.
Metodiske anbefalinger til beregning af brandmodstanden af ​​armerede betonkonstruktioner.
- M.: State Unitary Enterprise "NIIZhB", 2000. - 92 s.

Tabel 2.18

Letvægtsbetondensitet? = 1600 kg/m3 med groft ekspanderet lertilslag, plader med runde hulrum i mængden af ​​6 stk., pladerne understøttes frit på begge sider.

1. Lad os bestemme den effektive tykkelse af hulpladens teff for at vurdere brandmodstandsgrænsen baseret på termisk isoleringsevne i henhold til afsnit 2.27 i manualen:

hvor er pladens tykkelse, mm;

• - pladebredde, mm;
• - antal hulrum, stk.;
• - hulrums diameter, mm.
• 2. Bestem i henhold til tabellen. 8 Retningslinjer for brandmodstandsgrænsen for en plade baseret på tab af varmeisoleringsevne for en plade lavet af tung betondel med en effektiv tykkelse på 140 mm:

Brandmodstandsgrænse for pladen baseret på tab af varmeisoleringsevne

3. Bestem afstanden fra pladens opvarmede overflade til stangarmeringens akse:

hvor er tykkelsen af ​​det beskyttende lag af beton, mm;

• - diameter af arbejdsbeslag, mm.
• 4. Ifølge tabel. 8 Manualer Vi bestemmer brandmodstandsgrænsen for en plade baseret på tab af bæreevne ved a = 24 mm, for tung beton og understøttet på to sider.

Den påkrævede brandmodstandsgrænse er i området mellem 1 time og 1,5 time, vi bestemmer den ved lineær interpolation:

Brandmodstandsgrænsen for pladen uden hensyntagen til korrektionsfaktorer er 1,25 timer.

• 5. I henhold til afsnit 2.27 i manualen anvendes en reduktionsfaktor på 0,9 for at bestemme brandmodstandsgrænsen for hulplader:
• 6. Vi bestemmer den samlede belastning på pladen som summen af ​​permanente og midlertidige belastninger:
• 7. Bestem forholdet mellem den langtidsvirkende del af lasten og den fulde last:

8. Korrektionsfaktor for belastning i henhold til afsnit 2.20 i manualen:

• 9. I henhold til paragraf 2.18 (del 1 a) Fordele, accepterer vi koefficienten? til A-VI fittings:
• 10. Vi bestemmer pladens brandmodstandsgrænse under hensyntagen til belastnings- og forstærkningskoefficienterne:

Pladens brandmodstandsgrænse med hensyn til bæreevne er R 98.

Brandmodstandsgrænsen for pladen antages at være den mindste af to værdier - tabet af termisk isoleringskapacitet (180 min) og tabet af bæreevne (98 min).

Konklusion: Brandmodstandsgrænsen for en armeret betonplade er REI 98