Stjerne nyheder
Ren og tværgående bøjning af bjælken. Lige bøjning flad tværbøjning
Bøje kaldes deformation, hvor stangens akse og alle dens fibre, dvs. langsgående linjer parallelt med stangens akse, bøjes under påvirkning af ydre kræfter. Det enkleste tilfælde af bøjning opstår når ydre kræfter vil ligge i et plan, der går gennem stangens centrale akse, og vil ikke give fremspring på denne akse. Denne type bøjning kaldes tværgående bøjning. Der er flade bøjninger og skrå bøjninger.
Flad bøjning- sådan et tilfælde, når stangens buede akse er placeret i det samme plan, hvori ydre kræfter virker.
Skrå (kompleks) bøjning– et tilfælde af bøjning, når stangens bøjede akse ikke ligger i ydre kræfters virkningsplan.
En bøjningsstang kaldes normalt bjælke.
Ved flad tværbøjning af bjælker i et snit med koordinatsystemet y0x kan der opstå to indre kræfter - tværkraft Q y og bøjningsmoment M x; i det følgende introducerer vi notationen for dem Q Og M. Hvis der ikke er nogen tværgående kraft i en sektion eller sektion af en bjælke (Q = 0), og bøjningsmomentet ikke er nul eller M er konstant, så kaldes en sådan bøjning normalt ren.
Sidekraft i enhver sektion af strålen er numerisk lig med algebraisk sum fremspring på aksen for alle kræfter (inklusive støttereaktioner) placeret på den ene side (enten) af den tegnede sektion.
Bøjningsmoment i en bjælke sektion er numerisk lig med den algebraiske sum af momenterne af alle kræfter (inklusive støttereaktioner) placeret på den ene side (en hvilken som helst) af den tegnede sektion i forhold til tyngdepunktet af denne sektion, mere præcist, i forhold til aksen passerer vinkelret på tegneplanet gennem tyngdepunktet af det tegnede snit.
Tving Q er resulterende fordelt over tværsnittet af indre ren stress, A øjeblik M– summen af øjeblikke omkring midteraksen af sektion X intern normal stress.
Der er et differentielt forhold mellem indre kræfter
som bruges til at konstruere og kontrollere Q- og M-diagrammer.
Da nogle af bjælkens fibre strækkes, og nogle komprimeres, og overgangen fra spænding til kompression sker jævnt, uden spring, er der i den midterste del af bjælken et lag, hvis fibre kun bøjer, men heller ikke oplever spænding eller kompression. Dette lag kaldes neutralt lag. Linjen, langs hvilken det neutrale lag skærer tværsnittet af bjælken, kaldes neutral linje th eller neutral akse sektioner. Neutrale linjer er spændt på bjælkens akse.
Linjer tegnet på bjælkens sideflade vinkelret på aksen forbliver flade ved bøjning. Disse eksperimentelle data gør det muligt at basere konklusionerne af formlerne på hypotesen om plane snit. Ifølge denne hypotese er bjælkens sektioner flade og vinkelrette på dens akse før bøjning, forbliver flade og viser sig at være vinkelrette på bjælkens buede akse, når den bøjes. Bjælkens tværsnit forvrænges ved bøjning. På grund af tværgående deformation øges tværsnitsdimensionerne i bjælkens komprimerede zone, og i trækzonen komprimeres de.
Forudsætninger for at udlede formler. Normale spændinger
1) Hypotesen om plane snit er opfyldt.
2) Langsgående fibre presser ikke på hinanden, og derfor virker lineær spænding eller kompression under påvirkning af normale spændinger.
3) Deformationer af fibre afhænger ikke af deres placering langs tværsnitsbredden. Som følge heraf forbliver normale spændinger, der ændrer sig langs sektionens højde, de samme langs bredden.
4) Bjælken har mindst ét symmetriplan, og alle ydre kræfter ligger i dette plan.
5) Bjælkens materiale adlyder Hookes lov, og elasticitetsmodulet i spænding og kompression er det samme.
6) Forholdet mellem bjælkens dimensioner er sådan, at den fungerer under forhold flad bøjning ingen vridning eller krølning.
Kun ved ren bøjning af en bjælke normal stress, bestemt af formlen:
hvor y er koordinaten for et vilkårligt snitpunkt, målt fra neutrallinjen - hovedaksen x.
Normale bøjningsspændinger langs sektionens højde fordeles over lineær lov. På de yderste fibre når normale spændinger deres maksimale værdi, og i sektionens tyngdepunkt er de lig nul.
Arten af normale spændingsdiagrammer for symmetriske snit i forhold til neutrallinjen
Arten af normale spændingsdiagrammer for sektioner, der ikke har symmetri i forhold til neutrallinjen
Farlige punkter er de punkter, der er længst væk fra den neutrale linje.
Lad os vælge et afsnit
For ethvert punkt i afsnittet, lad os kalde det et punkt TIL, bjælkestyrketilstanden for normale spændinger har formen:
, hvor n.o. - Det her neutral akse
Det her aksialt snitmodul i forhold til den neutrale akse. Dens dimension er cm 3, m 3. Modstandsmomentet karakteriserer indflydelsen af tværsnittets form og dimensioner på størrelsen af spændingerne.
Normal stressstyrketilstand:
Den normale spænding er lig med forholdet mellem det maksimale bøjningsmoment og sektionens aksiale modstandsmoment i forhold til den neutrale akse.
Hvis materialet ikke lige modstår træk og kompression, skal der anvendes to styrkeforhold: for trækzonen med den tilladte trækspænding; for en kompressionszone med tilladt trykspænding.
Under tværbøjning virker bjælkerne på platformene i dets tværsnit som normal, så tangenter spænding.
Ved lige ren bøjning af en bjælke opstår der kun normale spændinger i dens tværsnit. Når størrelsen af bøjningsmomentet M i stangens sektion er mindre end en vis værdi, er diagrammet, der karakteriserer fordelingen af normale spændinger langs y-aksen af tværsnittet vinkelret på den neutrale akse (fig. 11.17, a). har den i fig. 11.17, f. De højeste spændinger er ens. Efterhånden som bøjningsmomentet M øges, stiger de normale spændinger, indtil deres højeste værdier (i fibrene længst fra neutralaksen) bliver lig med flydespændingen (fig. 11.17, c); i dette tilfælde er bøjningsmomentet lig med den farlige værdi:
Når bøjningsmomentet stiger ud over den farlige værdi, opstår spændinger svarende til flydespændingen ikke kun i fibrene længst fra neutralaksen, men også i et vist tværsnitsområde (fig. 11.17, d); i denne zone er materialet i plastisk tilstand. I den midterste del af sektionen er spændingen mindre end flydespændingen, dvs. materialet i denne del er stadig i en elastisk tilstand.
Med en yderligere forøgelse af bøjningsmomentet spredes plastzonen mod den neutrale akse, og dimensionerne af den elastiske zone falder.
Ved en vis grænseværdi af bøjningsmomentet svarende til fuldstændig udmattelse bæreevne tværsnit af stangen til bøjning, den elastiske zone forsvinder, og zonen af den plastiske tilstand optager hele tværsnitsarealet (fig. 11.17, d). I dette tilfælde dannes et såkaldt plasthængsel (eller udbyttehængsel) i sektionen.
I modsætning til et ideelt hængsel, som ikke opfatter et moment, virker et konstant moment i et plastikhængsel. Plasthængslet er ensidigt: det forsvinder når momenter med det modsatte fortegn (i forhold til ) virker på stangen eller når bjælken er losset.
For at bestemme værdien af det begrænsende bøjningsmoment vælger vi i den del af bjælkens tværsnit, der er placeret over den neutrale akse, et elementært område placeret i en afstand fra den neutrale akse og i den del, der er placeret under den neutrale akse, et område beliggende i afstand fra neutralaksen (fig. 11.17, a ).
Den elementære normalkraft, der virker på platformen i grænsetilstanden, er ens, og dens moment i forhold til neutralaksen er ens, og tilsvarende er momentet af normalkraften, der virker på platformen, begge disse momenter har samme fortegn. Størrelsen af det begrænsende moment er lig med momentet af alle elementære kræfter i forhold til den neutrale akse:
hvor er de statiske momenter af henholdsvis den øvre og nedre del af tværsnittet i forhold til den neutrale akse.
Mængden kaldes det aksiale plastiske modstandsmoment og betegnes
(10.17)
Derfor,
(11.17)
Den langsgående kraft i tværsnittet under bøjning er nul, og derfor er arealet af sektionens komprimerede zone lig med arealet af den strakte zone. Således deler den neutrale akse i sektionen, der falder sammen med plasthængslet, dette tværsnit i to lige store dele. Som følge heraf passerer neutralaksen med et asymmetrisk tværsnit ikke gennem sektionens tyngdepunkt i grænsetilstanden.
Ved hjælp af formel (11.17) bestemmer vi værdien af det begrænsende moment for stangen rektangulært snit højde h og bredde b:
Den farlige værdi af det øjeblik, hvor det normale spændingsdiagram har formen vist i fig. 11.17, c, for et rektangulært snit bestemmes af formlen
Holdning
Til rund sektion forhold a for I-stråle
Hvis bøjningsbjælken er statisk bestemt, er bøjningsmomentet i dets tværsnit lig nul efter at have fjernet belastningen, der forårsagede momentet i den. På trods af dette forsvinder normale spændinger i tværsnittet ikke. Diagrammet over normale spændinger i plastfasen (fig. 11.17, e) er overlejret diagrammet over spændinger i det elastiske trin (fig. 11.17, f), svarende til diagrammet vist i fig. 11.17,b, da materialet under aflæsning (som kan betragtes som en belastning med et moment af modsat fortegn), opfører sig som elastisk.
Bøjningsmoment M svarende til spændingsdiagrammet vist i fig. 11.17, e, i absolut værdi er det lig, da kun under denne betingelse i tværsnittet af bjælken fra virkningen af momentet og M det samlede moment er lig med nul. Den højeste spænding på diagrammet (fig. 11.17, e) bestemmes ud fra udtrykket
Opsummering af stressdiagrammerne vist i fig. 11.17, d, f, får vi diagrammet vist i fig. 11.17, w. Dette diagram karakteriserer spændingsfordelingen efter fjernelse af belastningen, der forårsagede momentet.Med et sådant diagram er bøjningsmomentet i snittet (samt den langsgående kraft) lig nul.
Den præsenterede teori om bøjning ud over den elastiske grænse bruges ikke kun i tilfælde af ren bøjning, men også ved tværbøjning, når der i bjælkens tværsnit ud over bøjningsmomentet også virker en tværkraft.
Lad os nu bestemme grænseværdien for kraften P for den statisk bestemte stråle vist i fig. 12.17, a. Diagrammet over bøjningsmomenter for denne bjælke er vist i fig. 12.17, f. Det største bøjningsmoment opstår under en belastning, hvor den er lig med. Grænsetilstanden svarende til den fuldstændige udtømning af bjælkens bæreevne opnås, når et plasthængsel optræder i sektionen under belastningen, som følge heraf stråle bliver til en mekanisme (fig. 12.17, c).
I dette tilfælde er bøjningsmomentet i sektionen under belastningen lig med
Af tilstanden finder vi [se. formel (11.17)]
Lad os nu beregne den ultimative belastning for en statisk ubestemt stråle. Lad os som et eksempel betragte en to gange statisk ubestemt stråle med konstant tværsnit vist i fig. 13.17, a. Den venstre ende A af bjælken er stift fastspændt, og den højre ende B er sikret mod rotation og lodret forskydning.
Hvis spændingerne i bjælken ikke overstiger proportionalitetsgrænsen, har diagrammet over bøjningsmomenter formen vist i fig. 13.17, f. Den er konstrueret ud fra resultaterne af stråleberegninger ved hjælp af konventionelle metoder, for eksempel ved brug af tre-moment ligninger. Det største bøjningsmoment opstår i venstre bærende del af den betragtede bjælke. Ved en belastningsværdi når bøjningsmomentet i dette afsnit en farlig værdi, der forårsager forekomsten af spændinger, lig med grænsen udbytte, i bjælkens fibre længst fra neutralaksen.
En stigning i belastningen over den angivne værdi fører til, at i venstre støttesektion A bliver bøjningsmomentet lig med grænseværdien, og et plasthængsel optræder i dette afsnit. Bjælkens bæreevne er dog endnu ikke helt opbrugt.
Med en yderligere forøgelse af belastningen til en vis værdi optræder plasthængsler også i sektionerne B og C. Som følge af udseendet af tre hængsler bliver bjælken, i starten to gange statisk ubestemt, geometrisk variabel (forvandles til en mekanisme). Denne tilstand af bjælken under overvejelse (når tre plastikhængsler optræder i den) er begrænsende og svarer til den fuldstændige udtømning af dens bæreevne; yderligere forøgelse af belastningen P bliver umulig.
Størrelsen af den ultimative belastning kan etableres uden at studere bjælkens funktion i det elastiske trin og bestemme rækkefølgen af dannelsen af plasthængsler.
Værdier af bøjningsmomenter i sektioner. A, B og C (hvor plastikhængsler opstår) i grænsetilstanden er henholdsvis ens, og derfor har diagrammet over bøjningsmomenter ved bjælkens grænsetilstand formen vist i fig. 13.17, kl. Dette diagram kan repræsenteres som bestående af to diagrammer: det første af dem (fig. 13.17, d) er et rektangel med ordinater og er forårsaget af momenter påført ved enderne af en simpel bjælke, der ligger på to understøtninger (fig. 13.17, f.eks. ); det andet diagram (fig. 13.17, f) er en trekant med den største ordinat og er forårsaget af en belastning, der virker på en simpel bjælke (fig. 13.17, g.).
Det er kendt, at kraften P, der virker på en simpel bjælke, forårsager et bøjningsmoment i sektionen under belastningen, hvor a og er afstandene fra belastningen til bjælkens ender. I den pågældende sag (fig.
Og derfor øjeblikket under belastning
Men dette moment er, som vist (fig. 13.17, e), lig med
På lignende måde fastlægges de maksimale belastninger for hvert spænd af en statisk ubestemt bjælke med flere spændvidder. Som et eksempel kan du overveje en fire gange statisk ubestemt stråle med konstant tværsnit vist i fig. 14.17, a.
I grænsetilstanden, svarende til den fuldstændige udtømning af bjælkens bæreevne i hver af dens spændvidder, har diagrammet over bøjningsmomenter den form, der er vist i fig. 14.17, f. Dette diagram kan betragtes som bestående af to diagrammer, konstrueret under den antagelse, at hvert spænd er en simpel bjælke, der ligger på to understøtninger: et diagram (fig. 14.17, c), forårsaget af de momenter, der virker i de understøttende plasthængsler, og sekund (fig. 14.17, d), forårsaget af ekstreme belastninger påført i spændene.
Fra Fig. 14.17 installerer vi:
I disse udtryk
Den opnåede værdi af den maksimale belastning for hvert spænd af bjælken afhænger ikke af arten og størrelsen af belastningerne i de resterende spænd.
Fra det analyserede eksempel er det klart, at beregningen af en statisk ubestemt bjælke med hensyn til bæreevne viser sig at være enklere end beregningen med hensyn til det elastiske trin.
Beregningen af en gennemgående bjælke baseret på dens bæreevne udføres noget forskelligt i de tilfælde, hvor der udover belastningens art i hvert spænd også er specificeret sammenhængen mellem belastningernes størrelse i forskellige spænd. I disse tilfælde anses den maksimale belastning for at være sådan, at bjælkens bæreevne ikke opbruges i alle spænd, men i et af dens spænd.
Den maksimalt tilladte belastning bestemmes ved at dividere værdierne med standardsikkerhedsfaktoren.
Det er meget vanskeligere at bestemme de maksimale belastninger, når kræfter virker på bjælken, rettet ikke kun fra top til bund, men også fra bund til top, såvel som når koncentrerede momenter virker.
Beregning af en bjælke til bøjning "manuelt" på gammeldags måde giver dig mulighed for at lære en af de vigtigste, smukke, klart matematisk verificerede algoritmer i videnskaben om materialers styrke. Ved at bruge adskillige programmer som "indtastede de oprindelige data ...
... – få svaret” giver den moderne ingeniør i dag mulighed for at arbejde meget hurtigere end sine forgængere for hundrede, halvtreds og endda tyve år siden. Men med denne moderne tilgang er ingeniøren tvunget til helt at stole på forfatterne af programmet og holder med tiden op med at "føle den fysiske betydning" af beregningerne. Men forfatterne til programmet er mennesker, og folk har en tendens til at lave fejl. Hvis dette ikke var tilfældet, ville der ikke være mange patches, udgivelser, "patches" til næsten enhver software. Derfor forekommer det mig, at enhver ingeniør nogle gange bør være i stand til at "manuelt" kontrollere beregningsresultaterne.
Hjælp (snydeark, notat) til beregning af bjælker til bøjning er præsenteret nedenfor i figuren.
Lad os prøve at bruge det ved at bruge et simpelt hverdagseksempel. Lad os sige, at jeg besluttede at lave en vandret bjælke i min lejlighed. Placeringen blev bestemt - en korridor på en meter og tyve centimeter bred. På modsatte vægge I den nødvendige højde, over for hinanden, fastgør jeg sikkert beslagene, som bjælke-tværstangen skal fastgøres til - en stang lavet af St3-stål med en ydre diameter på toogtredive millimeter. Vil denne stråle understøtte min vægt plus de yderligere dynamiske belastninger, der vil opstå under øvelserne?
Vi tegner et diagram til beregning af en bjælke til bøjning. Det er klart, at den farligste ordning for at påføre en ekstern belastning vil være, når jeg begynder at trække mig selv op og hægte den ene hånd på midten af stangen.
Indledende data:
F1 = 900 n – kraft, der virker på strålen (min vægt) uden at tage højde for dynamikken
d = 32 mm – Udvendig diameter stangen, som bjælken er lavet af
E = 206000 n/mm^2 - elasticitetsmodul for stålbjælkematerialet St3
[σi] = 250 n/mm^2 — tilladte belastninger bøjning (flydespænding) for bjælkemateriale stål St3
Grænseforhold:
Мx (0) = 0 n*m – moment ved punkt z = 0 m (første støtte)
Mx (1,2) = 0 n*m – moment ved punkt z = 1,2 m (anden støtte)
V (0) = 0 mm – afbøjning ved punktet z = 0 m (første støtte)
V (1,2) = 0 mm – afbøjning ved punktet z = 1,2 m (anden støtte)
Beregning:
1. Lad os først beregne inertimomentet Ix og modstandsmomentet Wx for bjælkeafsnittet. De vil være nyttige for os i yderligere beregninger. For et cirkulært tværsnit (som er tværsnittet af en stang):
Ix = (π*d^4)/64 = (3,14*(32/10)^4)/64 = 5,147 cm^4
Bx = (π*d^3)/32 = ((3,14*(32/10)^3)/32) = 3,217 cm^3
2. Vi laver ligevægtsligninger for at beregne reaktionerne af understøtningerne R1 og R2:
Qy = -R1+F1-R2 = 0
Mx (0) = F1*(0-b2) -R2*(0-b3) = 0
Fra den anden ligning: R2 = F1*b2/b3 = 900*0,6/1,2 = 450 n
Fra den første ligning: R1 = F1-R2 = 900-450 = 450 n
3. Lad os finde omdrejningsvinklen for strålen i den første støtte ved z = 0 fra afbøjningsligningen for den anden sektion:
V (1,2) = V (0)+U (0)*1,2+(-R1*((1,2-b1)^3)/6+F1*((1,2-b2)^3)/6)/
U (0) = (R1*((1,2-b1)^3)/6 -F1*((1,2-b2)^3)/6)/(E*Ix)/1,2 =
= (450*((1.2-0)^3)/6 -900*((1.2-0.6)^3)/6)/
/(206000*5,147/100)/1,2 = 0,00764 rad = 0,44˚
4.
Vi komponerer ligninger til at konstruere diagrammer for det første afsnit (0 Forskydningskraft: Qy(z) = -R1 Bøjningsmoment: Mx (z) = -R1*(z-b1) Rotationsvinkel: Ux (z) = U (0)+(-R1*((z-b1)^2)/2)/(E*Ix) Afbøjning: Vy (z) = V (0)+U (0)*z+(-R1*((z-b1)^3)/6)/(E*Ix) z = 0 m: Qy(0) = -R1 = -450 n Ux(0) = U(0) = 0,00764 rad Vy (0) = V (0) = 0 mm z = 0,6 m: Qy(0,6) = -R1 = -450 n Mx (0,6) = -R1*(0,6-b1) = -450*(0,6-0) = -270 n*m Ux (0,6) = U (0)+(-R1*((0,6-b1)^2)/2)/(E*Ix) = 0,00764+(-450*((0,6-0)^2)/2)/(206000*5,147/100) = 0 rad Vy (0,6) = V (0)+U (0)*0,6+(-R1*((0,6-b1)^3)/6)/(E*Ix) = 0+0,00764*0,6+(-450*((0,6-0)^3)/6)/ (206000*5,147/100) = 0,003 m Strålen vil bøje i midten med 3 mm under vægten af min krop. Jeg synes, det er en acceptabel afbøjning. 5.
Vi skriver diagramligningerne for det andet afsnit (b2 Lateral kraft: Qy (z) = -R1+F1 Bøjningsmoment: Mx (z) = -R1*(z-b1)+F1*(z-b2) Rotationsvinkel: Ux (z) = U (0)+(-R1*((z-b1)^2)/2+F1*((z-b2)^2)/2)/(E*Ix) Afbøjning: Vy (z) = V (0)+U (0)*z+(-R1*((z-b1)^3)/6+F1*((z-b2)^3)/6)/( E*Ix) z = 1,2 m: Qy (1,2) = -R1+F1 = -450+900 = 450 n Mx (1,2) = 0 n*m Ux (1,2) = U (0)+(-R1*((1,2-b1)^2)/2+F1*((1,2-b2)^2)/2)/(E* Ix) = 0,00764+(-450*((1,2-0)^2)/2+900*((1,2-0,6)^2)/2)/ /(206000*5,147/100) = -0,00764 rad Vy (1,2) = V (1,2) = 0 m 6.
Vi bygger diagrammer ved hjælp af dataene opnået ovenfor. 7.
Vi beregner bøjningsspændingerne i den mest belastede sektion - i midten af bjælken og sammenligner dem med de tilladte spændinger: σi = Mx max/Wx = (270*1000)/(3,217*1000) = 84 n/mm^2 σi = 84 n/mm^2< [σи] = 250 н/мм^2 Med hensyn til bøjningsstyrke viste beregningen en tredobbelt sikkerhedsmargin - den vandrette stang kan sikkert fremstilles af en eksisterende stang med en diameter på toogtredive millimeter og en længde på tusind to hundrede millimeter. Således kan du nu nemt beregne en bjælke til bøjning "manuelt" og sammenligne den med resultaterne opnået ved beregning ved hjælp af et af de mange programmer, der præsenteres på internettet. Jeg beder dem, der respekterer forfatterens arbejde, om at ABONNERE på meddelelser om artikler.
86 kommentarer til "Beregning af bjælker til bøjning - "manuelt"!" Opbygning af et diagram Q.
Lad os bygge et diagram M
metode karakteristiske punkter. Vi placerer punkter på strålen - det er punkterne i begyndelsen og slutningen af strålen ( D,A
), koncentreret øjeblik ( B
), og marker også midten af en ensartet fordelt belastning som et karakteristisk punkt ( K
) er et ekstra punkt til at konstruere en parabolsk kurve. Vi bestemmer bøjningsmomenter på punkter. Reglen for tegn cm.-. Øjeblikket i I
vi vil definere det som følger. Lad os først definere: Fuldt stop TIL
lad os tage ind midten område med ensartet fordelt belastning. Opbygning af et diagram M
. Grund AB
– parabolsk kurve(paraplyregel), område ВD
– lige skrå linje. For en bjælke bestemmes støttereaktionerne og konstruer diagrammer over bøjningsmomenter ( M) og forskydningskræfter ( Q).
Kompilering ligevægtsligninger. Undersøgelse Skriv værdierne ned R A
Og R B
på designskema. 2. Konstruktion af et diagram forskydningskræfter metode sektioner. Vi arrangerer afsnittene vedr karakteristiske områder(mellem ændringer). Ifølge den dimensionelle tråd - 4 sektioner, 4 sektioner. sek. 1-1 bevæge sig venstre. Strækningen går gennem området med jævnt fordelt belastning, marker størrelsen z 1
til venstre for afsnittet før afsnittets start. Sektionens længde er 2 m. Reglen for tegn Til Q
- cm. Vi bygger efter den fundne værdi diagramQ.
sek. 2-2 træk til højre. Sektionen passerer igen gennem området med en ensartet fordelt belastning, marker størrelsen z 2
til højre fra afsnittet til begyndelsen af afsnittet. Strækningens længde er 6 m. Opbygning af et diagram Q.
sek. 3-3 træk til højre. sek. 4-4 træk til højre. Vi bygger diagramQ.
3. Byggeri diagrammer M metode karakteristiske punkter. Feature point- et punkt, der er noget mærkbart på strålen. Det er punkterne EN, I, MED, D
, og også en pointe TIL
, hvori Q=0
Og bøjningsmomentet har et ekstremum. også i midten konsol vil vi sætte et ekstra punkt E, da i dette område under en ensartet fordelt belastning diagrammet M beskrevet skæv linje, og den er bygget i hvert fald iflg 3
point. Så punkterne er placeret, lad os begynde at bestemme værdierne i dem bøjningsmomenter. Reglen om tegn - se. Websteder NA, AD
– parabolsk kurve("paraply"-reglen for mekaniske specialer eller "sejlreglen" for byggespecialer), pkt. DC, SV
– lige skrå linjer. Et øjeblik på et tidspunkt D
bør bestemmes både venstre og højre fra punkt D
. Selve øjeblikket i disse udtryk Udelukket. På punktet D
vi får to værdier med forskel med beløbet m
– springe efter dens størrelse. Nu skal vi bestemme tidspunktet på punktet TIL
(Q=0). Men først definerer vi punkt position TIL
, hvilket angiver afstanden fra den til begyndelsen af afsnittet som ukendt x
. T. TIL
hører til anden karakteristisk område, dens ligning for forskydningskraft(se ovenfor) Men forskydningskraften inkl. TIL
svarende til 0
, A z 2
lig med ukendt x
. Vi får ligningen: Nu ved det x,
lad os bestemme tidspunktet på punktet TIL
på den højre side. Opbygning af et diagram M
. Byggeriet kan udføres for mekanisk specialiteter, der lægger positive værdier til side op fra nullinjen og ved at bruge "paraply"-reglen. For en given udformning af en udkragningsbjælke er det nødvendigt at konstruere diagrammer over tværkraften Q og bøjningsmomentet M, og udføre en designberegning ved at vælge et cirkulært snit. Materiale - træ, designmaterialemodstand R=10MPa, M=14kN m, q=8kN/m Der er to måder at konstruere diagrammer på i en udkragende bjælke med en stiv indlejring - den sædvanlige måde, efter forudgående at have bestemt støttereaktionerne, og uden at bestemme støttereaktionerne, hvis man overvejer sektionerne, der går fra den frie ende af bjælken og kasserer venstre del med indstøbningen. Lad os bygge diagrammer almindelig vej. 1. Lad os definere støtte reaktioner. Jævnt fordelt belastning q udskiftes med betinget kraft Q= q·0,84=6,72 kN I en stiv indlejring er der tre støttereaktioner - lodret, vandret og moment; i vores tilfælde er den vandrette reaktion 0. Vi finder lodret jordreaktion R A Og understøttende øjeblik M EN fra ligevægtsligninger. I de første to sektioner til højre er der ingen forskydningskraft. I begyndelsen af et afsnit med ensartet fordelt belastning (højre) Q=0, i baggrunden - størrelsen af reaktionen R A. Vi løser ligning (1), reducerer med EI Statisk ubestemthed afsløret, er værdien af den "ekstra" reaktion fundet. Du kan begynde at konstruere diagrammer af Q og M for en statisk ubestemt stråle... Vi skitserer det givne diagram af strålen og angiver størrelsen af reaktionen Rb. I denne stråle kan reaktioner i indstøbningen ikke bestemmes, hvis du bevæger dig fra højre. Konstruktion Q plots for en statisk ubestemt stråle Lad os plotte Q. Konstruktion af diagram M Lad os definere M ved ekstremumpunktet - ved punktet TIL. Lad os først bestemme dens position. Lad os betegne afstanden til det som ukendt" x" Derefter Vi bygger et diagram over M. Bestemmelse af forskydningsspændinger i et I-snit. Lad os overveje afsnittet Jeg stråler S x = 96,9 cm3; Yх=2030 cm 4 ; Q=200 kN For at bestemme forskydningsspændingen bruges den formel Lad os beregne maksimum ren stress: Lad os beregne det statiske moment for øverste hylde: Lad os nu beregne ren stress: Vi bygger forskydningsspændingsdiagram: Design og verifikationsberegninger. For en bjælke med konstruerede diagrammer over indre kræfter skal du vælge en sektion i form af to kanaler fra styrketilstanden under normale spændinger. Tjek styrken af bjælken ved hjælp af forskydningsspændingsstyrketilstanden og energistyrkekriteriet. Givet: Lad os vise en bjælke med konstrueret diagrammer Q og M Ifølge diagrammet over bøjningsmomenter er det farligt afsnit C, hvori M C = M max = 48,3 kNm. Normal stressstyrketilstand thi denne Bjælke har Formen σ max =M C/W X ≤σ adm. Det er nødvendigt at vælge en sektion fra to kanaler. For et afsnit i form af to kanaler accepterer vi iflg to kanaler nr. 20a, inertimoment for hver kanal I x =1670 cm 4, Derefter aksialt modstandsmoment for hele sektionen: Overspænding (underspænding) på farlige punkter beregner vi ved hjælp af formlen: Så får vi underspænding: Lad os nu kontrollere styrken af strålen baseret på styrkeforhold for tangentielle spændinger. Ifølge forskydningskraftdiagram farligt er sektioner på afsnit BC og afsnit D. Som det kan ses af diagrammet, Q max =48,9 kN. Styrkebetingelse for tangentielle spændinger har formen: For kanal nr. 20 a: statisk arealmoment S x 1 = 95,9 cm 3, inertimoment af sektionen I x 1 = 1670 cm 4, godstykkelse d 1 = 5,2 mm, gennemsnitlig flangetykkelse t 1 = 9,7 mm , kanalhøjde h 1 =20 cm, hyldebredde b 1 =8 cm. Til tværgående sektioner af to kanaler: S x = 2S x 1 =2 95,9 = 191,8 cm 3, I x =2I x 1 =2·1670=3340 cm 4, b=2d1 =2·0,52=1,04 cm. Bestemmelse af værdien maksimal forskydningsspænding: τ max =48,9 10 3 191,8 10 −6 /3340 10 −8 1,04 10 −2 =27 MPa. Som set, τ maks<τ adm
(27 MPa<75МПа). Derfor, styrkebetingelsen er opfyldt. Vi kontrollerer bjælkens styrke i henhold til energikriteriet. Ud fra overvejelse diagrammer Q og M følger det afsnit C er farligt, hvor de opererer M C = M max = 48,3 kNm og Q C = Q max = 48,9 kN. Lad os udføre analyse af spændingstilstanden ved punkterne i afsnit C Lad os definere normal- og forskydningsspændinger på flere niveauer (markeret på sektionsdiagrammet) Niveau 1-1: y 1-1 =h 1 /2=20/2=10cm. Normal og tangent spænding: Hoved spænding: Niveau 2−2: y 2-2 =h 1 /2−t 1 =20/2−0,97=9,03 cm. Hovedbelastninger: Niveau 3−3: y 3-3 =h 1 /2−t 1 =20/2−0,97=9,03cm. Normal- og forskydningsspændinger: Hovedbelastninger: Ekstrem forskydningsspænding: Niveau 4−4: y 4-4 =0. (i midten er de normale spændinger nul, de tangentielle spændinger er maksimale, de blev fundet i styrketesten ved brug af tangentielle spændinger) Hovedbelastninger: Ekstrem forskydningsspænding: Niveau 5-5: Normal- og forskydningsspændinger: Hovedbelastninger: Ekstrem forskydningsspænding: Niveau 6-6: Normal- og forskydningsspændinger: Hovedbelastninger: Ekstrem forskydningsspænding: Niveau 7-7: Normal- og forskydningsspændinger: Hovedbelastninger: Ekstrem forskydningsspænding: I overensstemmelse med de udførte beregninger spændingsdiagrammer σ, τ, σ 1, σ 3, τ max og τ min er præsenteret i fig. Analyse Disse diagram viser, som er i sektionen af bjælken farlige point er på niveau 3-3 (eller 5-5), hvori: Ved brug af energikriterium for styrke, vi får Af en sammenligning af ækvivalente og tilladte spændinger følger det, at styrkebetingelsen også er opfyldt (135,3 MPa<150 МПа).
Den gennemgående bjælke belastes i alle spænd. Konstruer diagrammerne Q og M for en kontinuerlig stråle. 1. Definer grad af statisk ubestemthed bjælker efter formlen: n= Sop -3= 5-3 =2, Hvor Sop – antal ukendte reaktioner, 3 – antal statiske ligninger. For at løse denne stråle er det påkrævet yderligere to ligninger. 2. Lad os betegne tal understøtter fra nul i rækkefølge ( 0,1,2,3
) 3. Lad os betegne span tal fra den første i rækkefølge ( ι 1, ι 2, ι 3) 4. Vi betragter hvert spænd som simpel stråle og byg diagrammer for hver enkelt bjælke Q og M. Hvad angår simpel stråle, vil vi betegne med indeks "0", det, der vedrører sammenhængende stråle, vil vi betegne uden dette indeks. Således er forskydningskraften og bøjningsmomentet for en simpel stråle. Lad os overveje bjælke 1. spænd Lad os definere fiktive reaktioner for den første spændvidde ved hjælp af tabelformler (se tabel "Fiktive støttereaktioner....») Bjælke 2. spænd Bjælke 3. spænd 5. Skriv 3 x moments ligning for to punkter– mellemstøtter – støtte 1 og støtte 2. Dette er, hvad de vil være to manglende ligninger for at løse problemet. 3-moment ligningen i generel form: For punkt (støtte) 1 (n=1): For punkt (støtte) 2 (n=2): Vi erstatter alle kendte mængder under hensyntagen til det momentet ved nul-understøtningen og ved den tredje understøtning er lig med nul, M 0 = 0; M3=0 Så får vi: Lad os dividere den første ligning med faktor 4 for M 2 Divider den anden ligning med faktoren 20 for M 2 Lad os løse dette ligningssystem: Træk den anden fra den første ligning og få: Vi erstatter denne værdi i en af ligningerne og finder M 2 29-10-2012: Andrey
Der var en tastefejl i formlen for bøjningsmomentet for en bjælke med stiv klemning på understøtninger (3. fra bunden): længden skal kvadratisk. Der var en tastefejl i formlen for maksimal afbøjning for en bjælke med stiv klemning på understøtninger (3. fra bunden): den skulle være uden "5". 29-10-2012: Doktor Lom
Ja, faktisk blev der lavet fejl ved redigering efter kopiering. Fejlene er nu rettet, tak for din opmærksomhed. 01-11-2012: Vic
tastefejl i formlen i det femte eksempel fra toppen (grader ved siden af X og El er blandet sammen) 01-11-2012: Doktor Lom
Og det er sandt. Rettet. Tak for din opmærksomhed. 10-04-2013: flimmer
Formel T.1 2.2 Mmax ser ud til at mangle en firkant efter en. 11-04-2013: Doktor Lom
Højre. Jeg kopierede denne formel fra "Handbook of Strength of Materials" (redigeret af S.P. Fesik, 1982, s. 80) og var ikke engang opmærksom på, at med en sådan optagelse bliver selv dimensionen ikke observeret. Nu har jeg genberegnet alt personligt, og afstanden "a" vil faktisk blive kvadreret. Således viser det sig, at sættemaskinen savnede en lille toer, og jeg faldt for denne hirse. Rettet. Tak for din opmærksomhed. 02-05-2013: Timko
God eftermiddag, jeg vil gerne spørge dig i tabel 2, diagram 2.4, jeg er interesseret i formlen "moment in flight", hvor indekset X ikke er klart -? Kan du svare) 02-05-2013: Doktor Lom
For udkragende bjælker i tabel 2 blev den statiske ligevægtsligning opstillet fra venstre mod højre, dvs. oprindelsen af koordinater blev anset for at være et punkt på en stiv understøtning. Men hvis vi betragter en spejl udkragende bjælke, hvor den stive understøtning vil være til højre, så for en sådan bjælke vil momentligningen i spændvidden være meget enklere, for eksempel for 2,4 Mx = qx2/6, mere præcist -qx2/6, da det nu menes, at hvis diagrammomentet er placeret ovenpå, så er momentet negativt. 25-05-2013: Dmitriy
Fortæl mig venligst, i hvilket forhold mellem bjælkens længde og dens diameter er disse formler gyldige? 25-05-2013: Doktor Lom
Dmitry, jeg har allerede fortalt dig, for roterende aksler vil beregningsskemaerne være anderledes. Men hvis akslen er stationær, så kan den betragtes som en bjælke, og det er ligegyldigt, hvad dens tværsnit er: rund, firkantet, rektangulær eller noget andet. Disse beregningsskemaer afspejler mest nøjagtigt strålens tilstand ved l/D>10 med et forhold på 5 25-05-2013: Dmitriy
Tak for svaret. Kan du nævne anden litteratur, som jeg kan henvise til i mit arbejde? 25-05-2013: Doktor Lom
Jeg ved ikke præcist hvilket problem du løser, og derfor er det svært at føre en konkret samtale. Jeg vil prøve at forklare min idé anderledes. 25-05-2013: Dmitriy
Kan jeg så kommunikere med dig via mail eller Skype? Jeg vil fortælle dig, hvilken slags arbejde jeg laver, og hvad de tidligere spørgsmål var til. 25-05-2013: Doktor Lom
Du kan skrive til mig, mailadresser er ikke svære at finde på siden. Men jeg vil med det samme advare dig om, at jeg ikke laver nogen beregninger og ikke underskriver partnerskabskontrakter. 08-06-2013: Vitaly
Spørgsmål til tabel 2, mulighed 1.1, afbøjningsformel. Tjek venligst størrelsen. 09-06-2013: Doktor Lom
Det er rigtigt, outputtet er centimeter. 20-06-2013: Evgeniy Borisovich
Hej. Hjælp mig med at finde ud af det. Vi har en sommertræscene nær kulturhuset, størrelse 12,5 x 5,5 meter, i hjørnerne af standen er der metalrør med en diameter på 100 mm. De tvinger mig til at lave et tag som et bindingsværk (det er ærgerligt, at jeg ikke kan vedhæfte et billede), en polycarbonatbelægning, lave bindingsværk fra et profilrør (firkantet eller rektangel), der er et spørgsmål om mit arbejde. Hvis du ikke gør det, fyrer vi dig. Jeg siger, at det ikke vil virke, men administrationen og min chef siger, at alt vil fungere. Hvad skal jeg gøre? 20-06-2013: Doktor Lom
22-08-2013: Dmitriy
Hvis en bjælke (en pude under en søjle) ligger på tæt jord (mere præcist, begravet under frysedybden), hvilket skema skal så bruges til at beregne en sådan bjælke? Intuition tyder på, at "to-støtte"-muligheden ikke er egnet, og at bøjningsmomentet bør være væsentligt mindre. 22-08-2013: Doktor Lom
Beregning af fundamenter er et særskilt stort emne. Derudover er det ikke helt klart hvilken bjælke vi taler om. Hvis vi mener en pude under en søjle af et søjleformet fundament, så er grundlaget for beregning af en sådan pude jordens styrke. Formålet med puden er at omfordele belastningen fra søjlen til basen. Jo lavere styrke, jo større er pudens areal. Eller jo større belastningen er, jo større pudeareal med samme jordstyrke. 23-08-2013: Dmitriy
Dette refererer til en pude under en søjle af et søjleformet fundament. Længden og bredden af puden er allerede blevet bestemt ud fra jordens belastning og styrke. Men højden af puden og mængden af forstærkning i den er tvivlsom. Jeg ønskede at beregne analogt med artiklen "Beregning af en armeret betonbjælke", men jeg mener, at det ikke ville være helt korrekt at beregne bøjningsmomentet i en pude, der ligger på jorden, som i en bjælke på to hængslede understøtninger. Spørgsmålet er - hvilket beregningsskema bruges til at beregne bøjningsmomentet i puden. 24-08-2013: Doktor Lom
Højden og tværsnittet af forstærkningen i dit tilfælde bestemmes som for udkragede bjælker (langs pudens bredde og længde). Skema 2.1. Kun i dit tilfælde er støttereaktionen belastningen på søjlen, eller mere præcist, en del af belastningen på søjlen, og den ensartet fordelte belastning er jordens modstand. Med andre ord skal den angivne beregningsordning vendes. 10-10-2013: Yaroslav
God aften. Hjælp mig venligst med at vælge metal. bjælke til et skur på 4,2 meter Et boligbyggeri er i to etager, underlaget er beklædt med hulplader 4,8 meter lange, ovenpå er der en bærende mur af 1,5 mursten, 3,35 m lang og 2,8 m høj. en døråbning Oven på denne væg er der gulvplader på den ene side 4,8 m lange . på de øvrige 2,8 meter på pladerne er der igen en bærende væg som på gulvet under og over er der træbjælker 20 gange 20 cm lange 5 m. 6 stk og 3 meter lange 6 stk gulvet er lavet af brædder 40 stk. mm.25 m2. Der er ingen andre belastninger. Foreslå venligst, hvilken I-beam jeg skal tage for at sove roligt. Indtil videre har alt stået i 5 år. 10-10-2013: Doktor Lom
Se i afsnittet: "Beregning af metalstrukturer" i artiklen "Beregning af en metaloverligger til bærende vægge"; den beskriver tilstrækkeligt detaljeret processen med at vælge sektionen af en bjælke afhængigt af den aktuelle belastning. 04-12-2013: Kirill
Fortæl mig venligst, hvor jeg kan blive bekendt med udledningen af formlerne for den maksimale afbøjning af en stråle for pp. 1.2-1.4 i tabel 1 04-12-2013: Doktor Lom
Udledningen af formler for forskellige muligheder for at anvende belastninger er ikke angivet på min hjemmeside. Du kan se de generelle principper, som udledningen af sådanne ligninger er baseret på, i artiklerne "Grundlæggende om styrkestyrke, beregningsformler" og "Grundlæggende om styrkestyrke, bestemmelse af bjælkeafbøjning." 24-03-2014: Sergey
der blev lavet en fejl i 2.4 i tabel 1. Selv dimensionen overholdes ikke 24-03-2014: Doktor Lom
Jeg kan ikke se nogen fejl, meget mindre manglende overholdelse af dimensioner, i det beregningsskema, du har angivet. Find ud af, hvad fejlen præcis er. 09-10-2014: Sanych
God eftermiddag. Har M og Mmax forskellige måleenheder? 09-10-2014: Sanych
Tabel 1. Beregning 2.1. Hvis l er kvadreret, så vil Mmax være i kg*m2? 09-10-2014: Doktor Lom
Nej, M og Mmax har en enkelt måleenhed kgm eller Nm. Da den fordelte belastning er målt i kg/m (eller N/m), vil drejningsmomentværdien være kgm eller Nm. 12-10-2014: Paul
God aften. Jeg arbejder med produktion af polstrede møbler, og direktøren gav mig et problem. Jeg beder om din hjælp, fordi... Jeg vil ikke løse det "med øje". 12-10-2014: Doktor Lom
Det afhænger af mange faktorer. Derudover har du ikke angivet tykkelsen af røret. For eksempel, med en tykkelse på 2 mm, er rørets modstandsmoment W = 3,47 cm^3. Følgelig er det maksimale bøjningsmoment, som røret kan modstå, M = WR = 3,47x2000 = 6940 kgm eller 69,4 kgm, så er den maksimalt tilladte belastning for 2 rør q = 2x8M/l^2 = 2x8x69,4/2,2^2 = 229,4 kg/m (med hængslede understøtninger og uden hensyntagen til det moment, der kan opstå, når belastningen overføres ikke langs sektionens tyngdepunkt). Og det er med en statisk belastning, og belastningen vil højst sandsynligt være dynamisk eller endda chok (afhængigt af sofaens design og børnenes aktivitet hopper min på sofaerne, så det tager pusten fra dig), så lav regnestykket for dig selv. Artiklen "Beregningsværdier for rektangulære profilrør" vil hjælpe dig. 20-10-2014: studerende
Doc, venligst hjælp. 21-10-2014: Doktor Lom
Til at begynde med er en stift fast bjælke og støttesektioner uforenelige koncepter, se artiklen "Typer af understøtninger, hvilket designskema at vælge." At dømme efter din beskrivelse har du enten en enkelt-spænds hængslet bjælke med udkragninger (se tabel 3), eller en tre-span stift fastspændt bjælke med 2 ekstra understøtninger og ulige spændvidder (i dette tilfælde vil tre-moment-ligningerne hjælpe dig ). Men under alle omstændigheder vil støttereaktionerne under en symmetrisk belastning være de samme. 21-10-2014: studerende
Jeg forstår. Langs omkredsen af første sal er der et pansret bælte på 200x300h, den ydre omkreds er 4400x4400. Der er 3 kanaler forankret i det, med et trin på 1 m. Spændet er uden stativer, en af dem har den tungeste mulighed, belastningen er asymmetrisk. DE DER. tælle bjælken som hængslet? 21-10-2014: Doktor Lom
22-10-2014: studerende
faktisk ja. Som jeg forstår det, vil afbøjningen af kanalen også rotere selve panserbæltet ved fastgørelsespunktet, så du får en hængslet bjælke? 22-10-2014: Doktor Lom
Ikke helt så, først bestemmer du momentet fra virkningen af en koncentreret belastning, derefter momentet fra en ensartet fordelt belastning langs hele bjælkens længde, derefter det øjeblik, der opstår fra virkningen af en ensartet fordelt belastning, der virker på en bestemt sektion af strålen. Og først derefter sammenlægge værdierne af øjeblikke. Hver belastning vil have sit eget beregningsskema. 07-02-2015: Sergey
Er der en fejl i Mmax-formlen for tilfælde 2.3 i tabel 3? Stråle med en konsol, sandsynligvis skal plus i stedet for minus være i parentes 07-02-2015: Doktor Lom
Nej, ikke en fejl. Belastningen på cantileveren reducerer momentet i spændet, men øger det ikke. Dette kan dog ses ud fra momentdiagrammet. 17-02-2015: Anton
Hej, først og fremmest tak for formlerne, jeg gemte dem i mine bogmærker. Fortæl mig venligst, er der en bjælke over spændvidden, hviler fire træstammer på bjælken, afstande: 180 mm, 600 mm, 600 mm, 600 mm, 325 mm. Jeg fandt ud af diagrammet og bøjningsmomentet, men jeg kan ikke forstå, hvordan afbøjningsformlen (tabel 1, diagram 1.4) vil ændre sig, hvis det maksimale moment er på den tredje forsinkelse. 17-02-2015: Doktor Lom
Jeg har allerede besvaret lignende spørgsmål flere gange i kommentarerne til artiklen "Beregningsskemaer for statisk ubestemte stråler." Men du er heldig, for klarhedens skyld udførte jeg beregningen ved hjælp af dataene fra dit spørgsmål. Se på artiklen "Det generelle tilfælde af beregning af en bjælke på hængslede understøtninger under påvirkning af flere koncentrerede belastninger", måske med tiden vil jeg tilføje det. 22-02-2015: Roman
Doc, jeg kan virkelig ikke mestre alle disse formler, der er uforståelige for mig. Derfor beder jeg dig om hjælp. Jeg vil lave en cantilever-trappe i mit hus (trinene bliver muret op med armeret beton, når du bygger væggen). Væg - bredde 20 cm, mursten. Længden af det udragende trin er 1200*300 mm. Jeg ønsker, at trinene skal have den korrekte form (ikke en kile). Jeg forstår intuitivt, at forstærkningen bliver "noget tykkere", så trinene bliver noget tyndere? Men kan armeret beton op til 3 cm tyk klare en belastning på 150 kg i kanten? Vær venlig at hjælpe mig, jeg vil virkelig ikke skrue op. Jeg ville være meget taknemmelig, hvis du kunne hjælpe mig med at beregne... 22-02-2015: Doktor Lom
Det faktum, at du ikke kan mestre ret simple formler, er dit problem. I afsnittet "Basics of Strength of Strength" er alt dette diskuteret tilstrækkeligt detaljeret. Her vil jeg sige, at dit projekt er absolut urealistisk. For det første er væggen enten 25 cm bred eller askeblok (dog kan jeg tage fejl). For det andet vil hverken en mursten eller en cinderblokvæg give tilstrækkelig klemning af trin med den specificerede vægbredde. Derudover skal en sådan væg beregnes for bøjningsmomentet, der opstår fra udkragningsbjælkerne. For det tredje er 3 cm en uacceptabel tykkelse for en armeret betonkonstruktion, idet der tages højde for det faktum, at det mindste beskyttende lag i bjælker skal være mindst 15 mm. Og så videre. 26-02-2015: Roman
02-04-2015: Vitaly
hvad betyder x i den anden tabel, 2.4 02-04-2015: Vitaly
God eftermiddag Hvilket skema (algoritme) skal vælges for at beregne en altanplade, en udkrager fastspændt på den ene side, hvordan man korrekt beregner momenterne på understøtningen og i spændvidden? Kan det beregnes som en udkragningsbjælke, i henhold til diagrammerne fra tabel 2, nemlig punkt 1, 1 og 2.1. Tak skal du have! 02-04-2015: Doktor Lom
x i alle tabeller betyder afstanden fra oprindelsen til det punkt, der undersøges, hvor vi skal bestemme bøjningsmomentet eller andre parametre. Ja, din altanplade, hvis den er solid og belastninger virker på den, som i de angivne diagrammer, kan beregnes i henhold til disse diagrammer. For udkragningsbjælker er det maksimale moment altid ved understøtningen, så der er ikke det store behov for at bestemme momentet i spændet. 03-04-2015: Vitaly
Mange tak! Jeg ville også præcisere. Som jeg forstår det, hvis man regner efter 2 tabeller. diagram 1.1, (belastningen påføres enden af konsollen) så har jeg x = L, og derfor i spændvidden M = 0. Hvad hvis jeg også har denne belastning i enderne af pladen? Og i henhold til skema 2.1 beregner jeg tidspunktet ved støtten, lægger det til øjeblikket i henhold til skema 1.1 og i henhold til det korrekte, for at forstærke det, skal jeg finde tidspunktet i spændet. Hvis jeg har et pladeudhæng på 1,45 m (i det fri), hvordan kan jeg så beregne "x" for at finde momentet i spændet? 03-04-2015: Doktor Lom
Momentet i spændet vil variere fra Ql ved understøtningen til 0 ved påføringspunktet for lasten, hvilket kan ses af momentdiagrammet. Hvis din belastning påføres på to punkter i enderne af pladen, er det i dette tilfælde mere tilrådeligt at levere bjælker, der absorberer belastninger ved kanterne. I dette tilfælde kan pladen allerede beregnes som en bjælke på to understøtninger - bjælker eller en plade understøttet på 3 sider. 03-04-2015: Vitaly
Tak skal du have! På et øjeblik forstod jeg det allerede. Et spørgsmål mere. Hvis altanpladen er understøttet på begge sider, med bogstavet "G". Hvilken beregningsordning skal jeg så bruge? 04-04-2015: Doktor Lom
I dette tilfælde vil du have en plade i klemme på 2 sider, og der er ingen eksempler på beregning af en sådan plade på min hjemmeside. 27-04-2015: Sergey
Kære Doktor Lom! 27-04-2015: Doktor Lom
Jeg vil ikke vurdere pålideligheden af et sådant design uden beregninger, men du kan beregne det ved hjælp af følgende kriterier: 05-06-2015: studerende
Doc, hvor kan jeg vise dig billedet? 05-06-2015: studerende
Havde du stadig et forum? 05-06-2015: Doktor Lom
Det var der, men jeg har absolut ikke tid til at sortere i spam på jagt efter normale spørgsmål. Så det var det for nu. 06-06-2015: studerende
Doc, mit link er https://yadi.sk/i/GardDCAEh7iuG 07-06-2015: Doktor Lom
Valget af designskema vil afhænge af, hvad du ønsker: enkelhed og pålidelighed eller tilnærmelse til den faktiske drift af strukturen gennem successive tilnærmelser. 07-06-2015: studerende
Doc, tak. Jeg har brug for enkelhed og pålidelighed. Dette område er det travleste. Jeg tænkte endda på at binde tankstolpen til spærene for at mindske belastningen på gulvet, da vandet ville blive drænet om vinteren. Jeg kan ikke komme ind i sådan en jungle af beregninger. Generelt, vil cantilever reducere afbøjningen? 07-06-2015: studerende
Doc, endnu et spørgsmål. konsollen er i midten af vinduesspændet, giver det mening at flytte den til kanten? Med venlig hilsen 07-06-2015: Doktor Lom
Generelt vil konsollen reducere afbøjningen, men som jeg allerede sagde, hvor meget i dit tilfælde er et stort spørgsmål, og et skift til midten af vinduesåbningen vil reducere konsollens rolle. Og også, hvis dette er dit mest belastede område, så kan du måske blot forstærke strålen, for eksempel med en anden lignende kanal? Jeg kender ikke dine belastninger, men belastningen på 100 kg vand og halvdelen af tankens vægt virker ikke så imponerende for mig, men set ud fra afbøjningssynspunktet ved 4 m spændvidde tager 8P kanaler ind i tage højde for den dynamiske belastning, når du går? 08-06-2015: studerende
Doc, tak for det gode råd. Efter weekenden vil jeg genberegne bjælken som en to-span bjælke på hængsler. Hvis der er større dynamik ved gang, inddrager jeg konstruktivt muligheden for at reducere gulvbjælkernes stigning. Huset er et landsted, så dynamikken er acceptabel. Den laterale forskydning af kanalerne har større indflydelse, men dette kan behandles ved at montere tværstivere eller fastgøre gulvbelægningen. Det eneste er, vil betonstøbningen smuldre? Jeg antager, at den vil blive understøttet på de øvre og nedre flanger af kanalen plus svejset forstærkning i ribberne og mesh på toppen. 08-06-2015: Doktor Lom
Jeg har allerede fortalt dig, at du ikke skal regne med konsollen. 09-06-2015: studerende
Doc, jeg forstår. 29-06-2015: Sergey
God eftermiddag. Jeg vil gerne spørge dig: Fundamentet blev støbt: 1,8 m dybe betonpæle, og så blev der støbt et bånd på 1 m dybt med beton. Spørgsmålet er dette: overføres belastningen kun til pælene eller er den jævnt fordelt til både pælene og båndet? 29-06-2015: Doktor Lom
Som regel laves pæle i svag jord, således at belastningen på fundamentet overføres gennem pælene, hvorfor griller på pæle beregnes som bjælker på pæleunderstøtninger. Men hvis du hælder grillen over komprimeret jord, vil en del af lasten blive overført til basen gennem grillen. I dette tilfælde betragtes grillen som en bjælke, der ligger på et elastisk fundament og repræsenterer et almindeligt strimmelfundament. Sådan. 29-06-2015: Sergey
Tak skal du have. Det er bare, at stedet viser sig at være en blanding af ler og sand. Desuden er lerlaget meget hårdt: laget kan kun fjernes med et koben osv. osv. 29-06-2015: Doktor Lom
Jeg kender ikke alle dine forhold (afstand mellem pæle, antal etager osv.). Ud fra din beskrivelse ser det ud til, at du har lavet et almindeligt strimmelfundament og pæle for pålideligheden. Derfor skal du blot bestemme, om fundamentets bredde vil være tilstrækkelig til at overføre belastningen fra huset til fundamentet. 05-07-2015: Yuri
Hej! Vi har brug for din hjælp til beregningerne. En metalport 1,5 x 1,5 m på 70 kg monteres på et metalrør, støbes i 1,2 m dybde og beklædes med mursten (stolpe 38 x 38 cm) Hvilket tværsnit og tykkelse skal røret have, så der er ingen bøjning? 05-07-2015: Doktor Lom
Du antog korrekt, at din post skulle behandles som en udkragende bjælke. Og selv med beregningsordningen fik man næsten ret. Faktum er, at 2 kræfter vil virke på dit rør (på de øvre og nedre baldakiner), og værdien af disse kræfter vil afhænge af afstanden mellem baldakinerne. Flere detaljer i artiklen "Bestemmelse af udtrækskraft (hvorfor dyvlen ikke bliver i væggen)." I dit tilfælde skal du således udføre 2 afbøjningsberegninger i henhold til designskema 1.2 og derefter tilføje de opnåede resultater under hensyntagen til tegnene (med andre ord trække den anden fra en værdi). 05-07-2015: Yuri
Tak for svaret. De der. Jeg lavede beregningen til det maksimale med stor margin, og den nyberegnede afbøjningsværdi bliver under alle omstændigheder mindre? 06-07-2015: Doktor Lom
01-08-2015: Paul
Fortæl mig venligst, i diagram 2.2 i tabel 3, hvordan man bestemmer afbøjningen ved punkt C, hvis længderne af udkragningssektionerne er forskellige? 01-08-2015: Doktor Lom
I dette tilfælde skal du gennemgå hele cyklussen. Om dette er nødvendigt eller ej, ved jeg ikke. Se for eksempel artiklen om beregning af en bjælke under påvirkning af flere ensartet koncentrerede belastninger (link til artiklen før tabellerne). 04-08-2015: Yuri
Til mit spørgsmål af 5. juli 2015. Er der nogen regel for minimumsmængden af klemning i beton for en given metal udkragningsbjælke 120x120x4 mm med en krave på 70 kg - (for eksempel mindst 1/3 af længden) 04-08-2015: Doktor Lom
Faktisk er beregning af pinching et separat stort emne. Faktum er, at betonens modstand mod kompression er én ting, men deformationen af jorden, som fundamentets beton presser på, er noget helt andet. Kort sagt, jo længere profil og jo større areal i kontakt med jorden, jo bedre. 05-08-2015: Yuri
Tak skal du have! I mit tilfælde bliver metalportstolpen støbt i en betonpæl med en diameter på 300 mm og en længde på 1 m, og pælene i toppen bliver forbundet med en betongrill til armeringsrammen? beton overalt M 300. Dvs. der vil ikke være nogen jorddeformation. Jeg vil gerne vide et omtrentligt, omend med en stor sikkerhedsmargin, forhold. 05-08-2015: Doktor Lom
Så burde egentlig 1/3 af længden være nok til at skabe en stiv klemme. Se for eksempel artiklen "Typer af understøtninger, hvilket designskema du skal vælge." 05-08-2015: Yuri
20-09-2015: Carla
21-09-2015: Doktor Lom
Du kan først beregne bjælken separat for hver belastning i henhold til designskemaerne, der er præsenteret her, og derefter tilføje de opnåede resultater under hensyntagen til tegnene. 08-10-2015: Natalia
Hej læge))) 08-10-2015: Doktor Lom
Som jeg forstår det, taler du om en bjælke fra tabel 3. For en sådan bjælke vil den maksimale udbøjning ikke være midt i spændet, men tættere på understøtning A. Generelt er afbøjningens størrelse og afstanden x (til punktet af maksimal afbøjning) afhænger af længden af konsollen, så i dit tilfælde skal du bruge ligningerne for de indledende parametre, der er angivet i begyndelsen af artiklen. Den maksimale afbøjning i spændvidden vil være på det punkt, hvor rotationsvinklen for den skrå sektion er nul. Hvis konsollen er lang nok, kan afbøjningen for enden af konsollen være endnu større end i spændvidden. 22-10-2015: Alexander
22-10-2015: Ivan
Mange tak for dine præciseringer. Der er meget arbejde, der skal udføres på mit hus. Lysthuse, baldakiner, støtter. Jeg vil prøve at huske, at jeg på et tidspunkt sov for meget som en flittig studerende og så ved et uheld overlod det til den sovjetiske højere tekniske skole. 31-05-2016: Vitaly
Mange tak, du er fantastisk! 14-06-2016: Denis
Jeg stødte på din side i denne tid. Jeg missede næsten mine beregninger, jeg har altid troet, at en udkragningsbjælke med en belastning for enden af bjælken ville bøje mere end ved en ensartet fordelt belastning, men formlerne 1.1 og 2.1 i tabel 2 viser det modsatte. Tak for dit arbejde 14-06-2016: Doktor Lom
Generelt giver det mening kun at sammenligne en koncentreret belastning med en ensartet fordelt, når en belastning reduceres til en anden. For eksempel, når Q = ql, vil formlen til bestemmelse af afbøjningen i henhold til designskema 1.1 have formen f = ql^4/3EI, dvs. udbøjningen vil være 8/3 = 2,67 gange større end ved en enkelt ensartet fordelt belastning. Så formlerne for beregningsskema 1.1 og 2.1 viser ikke noget modsat, og i første omgang havde du ret. 16-06-2016: ingeniør Garin
God eftermiddag! Jeg kan stadig ikke finde ud af det, jeg ville være meget taknemmelig, hvis du kunne hjælpe mig med at finde ud af det én gang for alle - når man beregner (en hvilken som helst) en almindelig I-bjælke med en sædvanlig fordelt belastning langs dens længde, hvilket inertimoment skal jeg bruge - Iy eller Iz og hvorfor? Jeg kan ikke finde styrke i nogen lærebog; overalt skriver de, at tværsnittet skal vende til en firkant, og det mindste inertimoment skal tages. Jeg kan bare ikke fatte den fysiske betydning ved halen; kan jeg på en eller anden måde tolke dette på mine fingre? 16-06-2016: Doktor Lom
Jeg råder dig til at starte med at se på artiklerne "Fundamentals of Strength Materials" og "Mod beregningen af fleksible stænger for virkningen af en komprimerende excentrisk belastning", alt er forklaret der tilstrækkeligt detaljeret og klart. Her vil jeg tilføje, at det forekommer mig, at du forveksler beregningerne for tværgående og langsgående bøjning. De der. når belastningen er vinkelret på stangens neutrale akse, så bestemmes afbøjningen (tværbøjning); når belastningen er parallel med bjælkens neutrale akse, bestemmes stabiliteten, med andre ord virkningen af langsgående bøjning på stangens bæreevne. Selvfølgelig, når man beregner den tværgående belastning (lodret belastning for en vandret bjælke), skal inertimomentet tages afhængigt af bjælkens position, men under alle omstændigheder vil det være Iz. Og ved beregning af stabilitet, forudsat at belastningen påføres langs sektionens tyngdepunkt, overvejes det mindste inertimoment, da sandsynligheden for tab af stabilitet i dette plan er meget større. 23-06-2016: Denis
Hej, spørgsmålet er, hvorfor i tabel 1 for formlerne 1.3 og 1.4 er afbøjningsformlerne stort set de samme og størrelsen b. er det ikke afspejlet i formel 1.4 på nogen måde? 23-06-2016: Doktor Lom
Med en asymmetrisk belastning vil afbøjningsformlen for designskema 1.4 være ret besværlig, men det skal huskes, at afbøjningen under alle omstændigheder vil være mindre end ved påføring af en symmetrisk belastning (selvfølgelig forudsat b. 03-11-2016: vladimir
i tabel 1 for formlerne 1.3 og 1.4 skal afbøjningsformlen være Ql^3/24EI i stedet for Qa^3/24EI. I lang tid kunne jeg ikke forstå, hvorfor afbøjningen med krystallen ikke konvergerede 03-11-2016: Doktor Lom
Det er rigtigt, endnu en tastefejl på grund af uopmærksom redigering (håber det er den sidste, men ikke et faktum). Rettet, tak for din opmærksomhed. 16-12-2016: Ivan
Hej, doktor Lom. Spørgsmålet er følgende: Jeg kiggede billeder fra byggepladsen igennem og lagde mærke til én ting: den fabriksfremstillede overligger af armeret beton er cirka 30*30 cm, understøttet på et trelags armeret betonpanel på cirka 7 centimeter (den armerede beton). panelet blev savet let af for at hvile overliggeren på det). Åbningen til altanrammen er 1,3 m, langs toppen af overliggeren er der et panserbånd og loftsgulvplader. Er disse 7 cm kritiske, er støtten til den anden ende af jumperen mere end 30 cm, alt har været fint i flere år nu 16-12-2016: Doktor Lom
Hvis der også er et pansret bælte, kan belastningen på jumperen reduceres betydeligt. Jeg tror, alt bliver fint, og selv ved 7 cm er der en ret stor sikkerhedsmargin på støtteplatformen. Men generelt skal man selvfølgelig regne. 25-12-2016: Ivan
Doktor, hvis vi antager, ja, rent teoretisk 25-12-2016: Doktor Lom
Jeg tror, at selv i dette tilfælde ikke vil ske noget. Men jeg gentager, et mere præcist svar kræver beregning. 09-01-2017: Andrey
I tabel 1, i formel 2.3, for at beregne afbøjningen, i stedet for "q", er "Q" angivet. Formel 2.1 til beregning af afbøjningen, som er et specialtilfælde af formel 2.3, når de tilsvarende værdier (a=c=l, b=0) indsættes, antager en anden form. 09-01-2017: Doktor Lom
Det er rigtigt, der var en tastefejl, men nu gør det ikke noget. Jeg tog afbøjningsformlen for et sådant designskema fra S.P. Fesiks opslagsbog, som den korteste for det specielle tilfælde x = a. Men som du korrekt bemærkede, består denne formel ikke grænsebetingelserstesten, så jeg fjernede den helt. Jeg forlod kun formlen til bestemmelse af den indledende rotationsvinkel for at forenkle bestemmelsen af afbøjning ved hjælp af metoden med indledende parametre. 02-03-2017: Doktor Lom
Så vidt jeg ved, er et sådant særligt tilfælde ikke behandlet i lærebøger. Kun software vil hjælpe her, for eksempel Lyra. 24-03-2017: Eageniy
Goddag, i afbøjningsformlen 1.4 i den første tabel - værdien i parentes er altid negativ 24-03-2017: Doktor Lom
Alt er korrekt, i alle de givne formler betyder det negative fortegn i afbøjningsformlen, at bjælken bøjer ned langs y-aksen. 29-03-2017: Oksana
God eftermiddag, doktor Lom. Kunne du skrive en artikel om drejningsmomentet i en metalbjælke - hvornår sker det overhovedet, under hvilke designskemaer, og selvfølgelig vil jeg gerne se dine beregninger med eksempler. Jeg har en hængslet båret metalbjælke, den ene kant er udkraget og der kommer en koncentreret belastning til den, og belastningen fordeles over hele bjælken fra den armerede beton. tyndplade 100 mm og hegnsmur. Denne bjælke er den yderste. Med armeret beton Pladen er forbundet med 6 mm stænger svejset til bjælken med en stigning på 600 mm. Jeg kan ikke forstå, om der vil være et drejningsmoment der, hvis ja, hvordan finder man det og beregner bjælkens tværsnit i forbindelse med det? Doktor Lom Victor, følelsesmæssig strøg er selvfølgelig godt, men du kan ikke smøre det på brød, og du kan ikke brødføde din familie med det. At besvare dit spørgsmål kræver beregninger, beregninger er tid, og tid er ikke følelsesmæssigt strøg.Artikler med lignende emner
Anmeldelser
3. For at konstruere vil vi komponere udtryk for deres bestemmelse i sektioner. Lad os konstruere et diagram over momenter på fibre, dvs. ned. 
(diagrammet over individuelle øjeblikke er allerede blevet konstrueret tidligere)
,hvor Q er forskydningskraften i snittet, S x 0 er det statiske moment af den del af tværsnittet placeret på den ene side af laget, hvori de tangentielle spændinger bestemmes, I x er inertimomentet for hele tværsnit, b er snittets bredde på det sted, hvor forskydningsspændingen bestemmes
Lad os bestemme den nødvendige beregnede værdi sektionens aksiale modstandsmoment:
Ud fra et materialestyrkesynspunkt er momentets tegn et ret konventionelt koncept, da der stadig virker både tryk- og trækspændinger i det tværsnit, for hvilket bøjningsmomentet er bestemt. Det vigtigste at forstå er, at hvis diagrammet er placeret på toppen, vil trækspændinger virke i den øverste del af sektionen og omvendt.
I tabellen er minus for momenter på en stiv understøtning ikke angivet, men momentets handlingsretning blev taget i betragtning ved udarbejdelsen af formlerne.
Jeg vil gerne vide, om denne underkode kun er for lange bjælker, som bruges til opførelse af bygninger, eller også kan bruges til at beregne udbøjningen af skakte op til 2 m lange. Svar venligst sådan her l/D>...
Mener du, at for roterende aksler vil mønstrene være anderledes på grund af drejningsmomentet? Jeg ved ikke, hvor vigtigt dette er, da den tekniske bog siger, at i tilfælde af drejning er afbøjningen, der indføres af drejningsmomentet på akslen, meget lille sammenlignet med afbøjningen fra den radiale komponent af skærekraften. Hvad synes du?
Beregning af bygningskonstruktioner, maskindele osv. består som udgangspunkt af to trin: 1. beregning baseret på grænsetilstande for den første gruppe - den såkaldte styrkeberegning, 2. beregning baseret på grænsetilstande for den anden gruppe . En af beregningstyperne for grænsetilstande i den anden gruppe er beregning for udbøjning.
I dit tilfælde vil styrkeberegninger efter min mening være vigtigere. Desuden er der i dag 4 styrketeorier, og beregningerne for hver af disse teorier er forskellige, men i alle teorier tages der hensyn til indflydelsen af både bøjning og drejningsmoment ved beregningen.
Afbøjning under påvirkning af drejningsmoment forekommer i et andet plan, men tages stadig i betragtning i beregningerne. Om denne afbøjning er lille eller stor - vil beregningen vise.
Jeg er ikke specialiseret i beregninger af maskindele og mekanismer og kan derfor ikke angive autoritativ litteratur om dette spørgsmål. Men i enhver opslagsbog for en ingeniør-designer af maskinkomponenter og -dele bør dette emne dækkes ordentligt.
post: [e-mail beskyttet]
Skype: dmytrocx75
Q - i kilogram.
l - i centimeter.
E - i kgf/cm2.
I - cm4.
Er alt rigtigt? Nogle mærkelige resultater opnås.
Hvis vi taler om en grill, så afhængigt af metoden til dens konstruktion, kan den designes som en bjælke på to understøtninger eller som en bjælke på et elastisk fundament.
Generelt, når man beregner søjlefundamenter, bør man være styret af kravene i SNiP 2.03.01-84.
Derudover, hvis belastningen på fundamentet overføres fra en excentrisk belastet søjle eller ikke kun fra søjlen, vil et ekstra moment virke på puden. Dette bør tages i betragtning ved beregningen.
Men jeg gentager endnu en gang, ikke selvmedicinering, følg kravene i den angivne SNiP.
Men i de tilfælde, du angav (undtagen 1.3), er den maksimale afbøjning muligvis ikke i midten af strålen, derfor er det en separat opgave at bestemme afstanden fra strålens begyndelse til det afsnit, hvor den maksimale afbøjning vil være. For nylig blev et lignende spørgsmål diskuteret i emnet "Beregningsskemaer for statisk ubestemte bjælker", se der.
Essensen af problemet er dette: i bunden af sofaen er der planlagt en metalramme lavet af profileret rør 40x40 eller 40x60, liggende på to understøtninger med en afstand på 2200 mm. SPØRGSMÅL: er profiltværsnittet tilstrækkeligt til belastninger fra sofaens egenvægt + lad os tage 3 personer på 100 kg???
Fast fast bjælke, spændvidde 4 m, understøttet af 0,2 m. Belastninger: fordelt 100 kg/m langs bjælken, plus fordelt 100 kg/m i området 0-2 m, plus koncentreret 300 kg i midten (kl. 2 m). Bestemte støttereaktionerne: A – 0,5 t; B - 0,4 t. Så satte jeg mig fast: for at bestemme bøjningsmomentet under en koncentreret belastning er det nødvendigt at beregne summen af momenterne af alle kræfter til højre og venstre for den. Plus, et øjeblik vises på støtterne.
Hvordan beregnes belastninger i dette tilfælde? Det er nødvendigt at bringe alle fordelte belastninger til koncentrerede og summere dem (træk fra støttereaktionen * afstand) i henhold til formlerne for designskemaet? I din artikel om gårde er layoutet af alle kræfter tydeligt, men her kan jeg ikke komme ind på metodikken til at bestemme de handlende kræfter.
Det maksimale moment er i midten, det viser sig M = Q + 2q + fra en asymmetrisk belastning til maksimalt 1,125q. De der. Jeg tilføjede alle 3 belastninger, er det korrekt?
Hvis du ikke er klar til at håndtere alt dette, så er det bedre at kontakte en professionel designer - det vil være billigere.
Fortæl mig venligst, hvilken ordning der skal bruges til at beregne afbøjningen af strålen af en sådan mekanisme https://yadi.sk/i/MBmS5g9kgGBbF. Eller måske, uden at gå i beregninger, fortæl mig om en 10 eller 12 I-bjælke er egnet til bommen, maksimal belastning 150-200 kg, løftehøjde 4-5 meter. Rack - pipe d=150, roterende mekanisme eller akselaksel, eller Gazelle fornav. Slåningen kan gøres stiv af samme I-bjælke, og ikke med kabel. Tak skal du have.
1. Bommen kan betragtes som en to-spænds kontinuerlig bjælke med udkragning. Understøtningerne til denne bjælke vil ikke kun være stativet (dette er den midterste understøtning), men også kabelfastgørelsespunkterne (de ydre understøtninger). Dette er en statisk ubestemt bjælke, men for at forenkle beregningerne (hvilket vil føre til en lille stigning i sikkerhedsfaktoren), kan bommen betragtes som blot en enkelt-span bjælke med en udkrager. Den første støtte er kabelfastgørelsespunktet, den anden er stativet. Så er dine beregningsskemaer 1,1 (for belastning - levende belastning) og 2,3 (bom egenvægt - permanent belastning) i tabel 3. Og hvis belastningen er midt i spændet, så 1,1 i tabel 1.
2. Samtidig må vi ikke glemme, at din live belastning ikke vil være statisk, men i det mindste dynamisk (se artiklen "Beregning for stødbelastninger").
3. For at bestemme kræfterne i kablet skal du opdele støttereaktionen på det sted, hvor kablet er fastgjort ved sinus af vinklen mellem kablet og bjælken.
4. Dit stativ kan betragtes som en metalsøjle med én støtte - stiv klemning i bunden (se artiklen "Beregning af metalsøjler"). Belastningen vil blive påført denne søjle med en meget stor excentricitet, hvis der ikke er nogen modbelastning.
5. Beregning af forbindelsespunkterne for bommen og stativet og andre finesser i beregningen af maskinkomponenter og mekanismer er endnu ikke overvejet på dette websted.
hvilket designskema opnås i sidste ende for gulvbjælken og udkragningsbjælken, og vil udkragningsbjælken (brun farve) påvirke reduktionen af nedbøjningen af gulvbjælken (lyserød)?
væg - skumblok D500, højde 250, bredde 150, panserbåndsbjælke (blå): 150x300, armering 2x?12, top og bund, desuden bund i vinduesspændet og top på steder, hvor bjælken hviler på vinduesåbningen - mesh ?5, celle 50. B i hjørnerne er der betonsøjler 200x200, spændvidden på den forstærkede båndbjælke er 4000 uden vægge.
loft: kanal 8P (pink), til beregninger tog jeg 8U, svejset og forankret med forstærkningen af den armerede bæltebjælke, betonet, fra bunden af bjælken til kanalen 190 mm, fra toppen 30, spænd 4050.
til venstre for konsollen er der en åbning til trappen, kanalen er understøttet på et rør 50 (grøn), spændvidden til bjælken er 800.
til højre for konsollen (gul) - badeværelse (bruser, toilet) 2000x1000, gulv - udstøbt forstærket ribbet tværplade, mål 2000x1000 højde 40 - 100 på permanent forskalling (bølgeplade, bølge 60) + fliser med klæbeplade, vægge - gipsplader på profiler. Resten af gulvet er plade 25, krydsfiner, linoleum.
Ved pilenes punkter understøttes vandtankens understøtninger, 200 l.
Vægge på 2. sal: beklædning med 25 brædder på begge sider, med isolering, højde 2000, understøttet af et pansret bælte.
tag: spær - en trekantet bue med et bindebånd, langs gulvbjælken, i trin på 1000, understøttet på væggene.
konsol: kanal 8P, spændvidde 995, svejset med armeret armering, betonet til en bjælke, svejset til loftskanalen. spænd til højre og venstre langs gulvbjælken - 2005.
Mens jeg svejser forstærkningsrammen, er det muligt at flytte konsollen til venstre og højre, men der ser ikke ud til at være nogen grund til at flytte den til venstre?
I det første tilfælde kan gulvbjælken betragtes som en hængslet to-span bjælke med en mellemstøtte - et rør, og kanalen, som du kalder en cantilever bjælke, kan slet ikke tages i betragtning. Det er hele regnestykket.
Dernæst, for blot at gå videre til en bjælke med stiv klemning på de ydre understøtninger, skal du først beregne det forstærkede bælte for drejningsmomentets virkning og bestemme rotationsvinklen for tværsnittet af det forstærkede bælte under hensyntagen til belastning fra væggene på 2. sal og deformationen af vægmaterialet under påvirkning af drejningsmoment. Og dermed beregne en to-span bjælke under hensyntagen til disse deformationer.
Derudover skal man i dette tilfælde tage højde for den mulige nedsynkning af støtten - røret, da det ikke hviler på fundamentet, men på en armeret betonplade (som jeg forstår fra figuren), og denne plade vil blive deformeret . Og selve røret vil opleve kompressionsdeformation.
I det andet tilfælde, hvis du vil tage højde for det mulige arbejde af den brune kanal, bør du overveje det som en ekstra støtte til gulvbjælken og dermed først beregne 3-span bjælken (støttereaktionen på den ekstra støtte vil være belastningen på udkragningsbjælken), herefter bestemmes størrelsen af nedbøjningen ved enden udkragningsbjælke, genberegne fjernbjælken under hensyntagen til understøtningens sænkning og blandt andet også tage højde for omdrejningsvinklen og udbøjningen af det forstærkede bælte på det punkt, hvor den brune kanal er fastgjort. Og det er ikke alt.
For at beregne konsollen og installationen er det bedre at tage halvdelen af spændvidden fra stativet til bjælken (4050-800-50=3200/2=1600-40/2=1580) eller fra kanten af vinduet (1275- 40=1235. Og belastningen på bjælken er den samme som vinduet, overlapningen skal genberegnes, men du har sådanne eksempler. Det eneste er, tag belastningen som påført bjælken ovenfra? Vil der være en omfordeling af belastningen næsten langs tankens akse?
Du går ud fra, at gulvpladerne er understøttet på kanalens bundflange, men hvad med den anden side? I dit tilfælde ville en I-bjælke være en mere acceptabel mulighed (eller 2 kanaler hver som en gulvbjælke).
Der er ingen problemer på den anden side - hjørnet er på indstøbningerne i bjælkens krop. Jeg har endnu ikke klaret beregningen af en to-span bjælke med forskellige spændvidder og forskellige belastninger, jeg vil prøve at genstudere din artikel om beregning af en multi-span bjælke ved hjælp af momentmetoden.
Jeg har regnet ud fra tabellen. 2, punkt 1.1. (#kommentarer) som udbøjning af en udkragningsbjælke med en belastning på 70 kg, skulder 1,8 m, firkantrør 120x120x4 mm, inertimoment 417 cm4. Jeg fik en afbøjning på 1,6 mm? Sandt eller falsk?
P.S. Jeg tjekker ikke nøjagtigheden af beregningerne, så stol bare på dig selv.
Du kan straks opstille ligninger for systemets statiske ligevægt og løse disse ligninger.
Jeg har en bjælke i henhold til skema 2.3. Din tabel giver en formel til beregning af afbøjningen i midten af spændvidden l/2, men hvilken formel kan bruges til at beregne afbøjningen for enden af konsollen? Vil udbøjningen i midten af spændet være maksimal? Resultatet opnået ved hjælp af denne formel skal sammenlignes med den maksimalt tilladte afbøjning i henhold til SNiP "Belastninger og stød" ved hjælp af værdien l - afstanden mellem punkt A og B? På forhånd tak, jeg er fuldstændig forvirret. Og alligevel kan jeg ikke finde den originale kilde, hvorfra disse tabeller blev taget - er det muligt at angive navnet?
Når man sammenligner det opnåede resultat af afbøjning i et spænd med SNiPovk, så er længden af spændvidden afstanden l mellem A og B. For cantileveren, i stedet for l, tages afstanden 2a (dobbelt cantilever-overhæng).
Jeg har selv udarbejdet disse tabeller ved at bruge forskellige opslagsbøger om teorien om materialers styrke, samtidig med at jeg tjekkede dataene for mulige stavefejl, samt generelle metoder til beregning af bjælker, når de nødvendige diagrammer efter min mening ikke var i opslagsbøgerne, så der er mange primære kilder.
at armeringen i armeringsbåndet over bjælken er helt ødelagt, vil armeringsbåndet revne og falde på bjælken sammen med gulvpladerne? Er dette 7 cm støtteområde nok?
